សមាសធាតុគីមីនៃបំពង់ដែកអ៊ីណុក 321 លក្ខណៈមេកានិច និងអាកប្បកិរិយាច្រេះនៃការផ្សារដែកអ៊ីណុកពីរជាន់ជាមួយនឹងអេឡិចត្រូតថ្មី

សូមអរគុណសម្រាប់ការទស្សនា Nature.com ។អ្នកកំពុងប្រើកំណែកម្មវិធីរុករកតាមអ៊ីនធឺណិតដែលមានការគាំទ្រ CSS មានកំណត់។សម្រាប់បទពិសោធន៍ដ៏ល្អបំផុត យើងសូមណែនាំឱ្យអ្នកប្រើកម្មវិធីរុករកតាមអ៊ីនធឺណិតដែលបានអាប់ដេត (ឬបិទមុខងារភាពឆបគ្នានៅក្នុង Internet Explorer)។លើសពីនេះទៀត ដើម្បីធានាបាននូវការគាំទ្រជាបន្តបន្ទាប់ យើងបង្ហាញគេហទំព័រដោយគ្មានរចនាប័ទ្ម និង JavaScript។
គ្រាប់រំកិលបង្ហាញអត្ថបទបីក្នុងមួយស្លាយ។ប្រើប៊ូតុងខាងក្រោយ និងបន្ទាប់ដើម្បីផ្លាស់ទីតាមស្លាយ ឬប៊ូតុងឧបករណ៍បញ្ជាស្លាយនៅចុងបញ្ចប់ដើម្បីផ្លាស់ទីតាមស្លាយនីមួយៗ។

សមាសធាតុគីមីនៃបំពង់ដែកអ៊ីណុក 321

សមាសធាតុគីមីនៃបំពង់ដែកអ៊ីណុក 321 មានដូចខាងក្រោម:
- កាបូន៖ 0.08% អតិបរមា
-ម៉ង់ហ្គាណែស៖ អតិបរមា ២.០០%
- នីកែល៖ ៩.០០% នាទី

ដែកអ៊ីណុក 321 Coil Tube លក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិច

យោងតាមក្រុមហ៊ុនផលិតបំពង់ដែកអ៊ីណុក 321 លក្ខណៈមេកានិចនៃបំពង់ដែកអ៊ីណុក 321 ត្រូវបានដាក់តារាងខាងក្រោម៖ កម្លាំងតង់ស៊ីល (psi) កម្លាំងទិន្នផល (psi) ការពន្លូត (%)

កម្មវិធី និងការប្រើប្រាស់បំពង់ដែកអ៊ីណុក 321 Coil Tube

នៅក្នុងកម្មវិធីវិស្វកម្មជាច្រើន លក្ខណៈមេកានិច និងការច្រេះនៃរចនាសម្ព័ន្ធដែកអ៊ីណុកពីរជាន់ (DSS) គឺជាកត្តាសំខាន់បំផុត។ការសិក្សាបច្ចុប្បន្នបានស៊ើបអង្កេតលើលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិក និងធន់នឹងច្រេះនៃការផ្សារដែកអ៊ីណុកពីរក្នុងបរិយាកាសដែលក្លែងបន្លំ 3.5% NaCl ដោយប្រើអេឡិចត្រូតថ្មីដែលបានរចនាឡើងយ៉ាងពិសេសដោយមិនមានបន្ថែមធាតុលោហធាតុទៅសំណាកលំហូរ។លំហូរពីរប្រភេទផ្សេងគ្នាដែលមានសន្ទស្សន៍មូលដ្ឋាននៃ 2.40 និង 0.40 ត្រូវបានប្រើនៅលើអេឡិចត្រូត E1 និង E2 សម្រាប់ផ្សារដែក DSS រៀងគ្នា។ស្ថេរភាពកម្ដៅនៃសមាសធាតុ flux ត្រូវបានវាយតម្លៃដោយប្រើការវិភាគ thermogravimetric ។សមាសធាតុគីមី ក៏ដូចជាលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិច និងការ corrosion នៃសន្លាក់ welded ត្រូវបានគេវាយតម្លៃដោយប្រើ emission spectroscopy ដោយអនុលោមតាមស្តង់ដារ ASTM ផ្សេងៗ។ការសាយភាយកាំរស្មីអ៊ិចត្រូវបានប្រើដើម្បីកំណត់ដំណាក់កាលដែលមានវត្តមាននៅក្នុងផ្សារដែក DSS ហើយការស្កែនអេឡិចត្រុងជាមួយ EDS ត្រូវបានប្រើដើម្បីពិនិត្យមើលរចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូរបស់ផ្សារ។កម្លាំង tensile នៃសន្លាក់ welded ដែលធ្វើឡើងដោយអេឡិចត្រូត E1 គឺក្នុងរង្វង់ 715-732 MPa ដោយអេឡិចត្រូត E2 - 606-687 MPa ។ចរន្តផ្សារត្រូវបានកើនឡើងពី 90 A ដល់ 110 A ហើយភាពរឹងក៏ត្រូវបានកើនឡើងផងដែរ។សន្លាក់ welded ជាមួយអេឡិចត្រូត E1 ស្រោបដោយ flux មូលដ្ឋានមានលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចប្រសើរជាងមុន។រចនាសម្ព័ន្ធដែកមានភាពធន់ទ្រាំ corrosion ខ្ពស់នៅក្នុងបរិយាកាស 3.5% NaCl ។នេះបញ្ជាក់ពីប្រតិបត្តិការនៃសន្លាក់ welded ដែលផលិតដោយអេឡិចត្រូតដែលបានបង្កើតថ្មី។លទ្ធផលត្រូវបានពិភាក្សាទាក់ទងនឹងការថយចុះនៃធាតុយ៉ាន់ស្ព័រដូចជា Cr និង Mo ដែលត្រូវបានអង្កេតនៅក្នុងផ្សារដែកជាមួយអេឡិចត្រូត E1 និង E2 និងការចេញផ្សាយ Cr2N នៅក្នុងផ្សារដែកដែលផលិតដោយប្រើអេឡិចត្រូត E1 និង E2 ។
ជាប្រវត្តិសាស្ត្រ ការលើកឡើងជាផ្លូវការជាលើកដំបូងនៃដែកអ៊ីណុកពីរជាន់ (DSS) មានតាំងពីឆ្នាំ 1927 នៅពេលដែលវាត្រូវបានប្រើសម្រាប់តែការសម្ដែងជាក់លាក់ប៉ុណ្ណោះ និងមិនត្រូវបានប្រើនៅក្នុងកម្មវិធីបច្ចេកទេសភាគច្រើនដោយសារតែមាតិកាកាបូនខ្ពស់របស់វា។ប៉ុន្តែជាបន្តបន្ទាប់ បរិមាណកាបូនស្តង់ដារត្រូវបានកាត់បន្ថយមកត្រឹមតម្លៃអតិបរមា 0.03% ហើយដែកថែបទាំងនេះត្រូវបានប្រើប្រាស់យ៉ាងទូលំទូលាយក្នុងវិស័យផ្សេងៗ2,3។DSS គឺជាគ្រួសារនៃយ៉ាន់ស្ព័រដែលមានបរិមាណប្រហាក់ប្រហែលគ្នានៃ ferrite និង austenite ។ការស្រាវជ្រាវបានបង្ហាញថាដំណាក់កាល ferritic នៅក្នុង DSS ផ្តល់នូវការការពារដ៏ល្អប្រឆាំងនឹងការបង្ក្រាបការច្រេះស្ត្រេសដែលបណ្តាលមកពីក្លរីត (SCC) ដែលជាបញ្ហាសំខាន់សម្រាប់ដែកអ៊ីណុក austenitic (ASS) ក្នុងសតវត្សទី 20 ។ម៉្យាងវិញទៀតនៅក្នុងផ្នែកវិស្វកម្មមួយចំនួន និងឧស្សាហកម្មផ្សេងទៀត 4 តម្រូវការសម្រាប់ការផ្ទុកកំពុងកើនឡើងក្នុងអត្រារហូតដល់ 20% ក្នុងមួយឆ្នាំ។ដែកច្នៃប្រឌិតថ្មីនេះជាមួយនឹងរចនាសម្ព័ន្ធ austenitic-ferritic ពីរដំណាក់កាលអាចទទួលបានដោយការជ្រើសរើសសមាសភាពសមស្រប ការចម្រាញ់រូបវន្តគីមី និង thermomechanical ។បើប្រៀបធៀបទៅនឹងដែកអ៊ីណុកតែមួយដំណាក់កាល DSS មានកម្លាំងទិន្នផលខ្ពស់ និងសមត្ថភាពខ្ពស់ក្នុងការទប់ទល់នឹង SCC5, 6, 7, 8 ។ រចនាសម្ព័ន្ធទ្វេផ្តល់ឱ្យដែកទាំងនេះនូវភាពរឹងមាំ ភាពតឹងណែន និងធន់នឹងការ corrosion កើនឡើងនៅក្នុងបរិស្ថានឈ្លានពានដែលមានអាស៊ីត អាស៊ីតក្លរួ។ ទឹកសមុទ្រ និងសារធាតុគីមីពុល ៩.ដោយសារតែការប្រែប្រួលតម្លៃប្រចាំឆ្នាំនៃយ៉ាន់ស្ព័រនីកែល (Ni) នៅក្នុងទីផ្សារទូទៅ រចនាសម្ព័ន្ធ DSS ជាពិសេសប្រភេទនីកែលទាប (DSS គ្មានខ្លាញ់) ទទួលបានសមិទ្ធិផលលេចធ្លោជាច្រើនបើប្រៀបធៀបទៅនឹងមុខដែកគូប (FCC) កណ្តាល 10, 11 ។ បញ្ហានៃការរចនា ASE គឺថាពួកគេត្រូវបានទទួលរងនូវលក្ខខណ្ឌដ៏អាក្រក់ផ្សេងៗ។ដូច្នេះ នាយកដ្ឋាន និងក្រុមហ៊ុនវិស្វកម្មជាច្រើនកំពុងព្យាយាមលើកកម្ពស់ជម្រើសដែកអ៊ីណុកទាបនីកែល (Ni) ដែលដំណើរការល្អដូច ឬប្រសើរជាង ASS ប្រពៃណីដែលមាន weldability សមរម្យ ហើយត្រូវបានប្រើនៅក្នុងកម្មវិធីឧស្សាហកម្មដូចជាឧបករណ៍ផ្លាស់ប្តូរកំដៅទឹកសមុទ្រ និងឧស្សាហកម្មគីមី។ធុង 13 សម្រាប់បរិស្ថានដែលមានកំហាប់ខ្ពស់នៃក្លរួ។
នៅក្នុងវឌ្ឍនភាពបច្ចេកវិទ្យាទំនើប ការផលិតផ្សារដែកដើរតួនាទីយ៉ាងសំខាន់។ជាធម្មតា សមាជិករចនាសម្ព័ន្ធ DSS ត្រូវបានភ្ជាប់គ្នាដោយការផ្សារដែកការពារដោយឧស្ម័ន ឬការផ្សារដែកការពារដោយឧស្ម័ន។ការផ្សារដែកត្រូវបានប៉ះពាល់ជាចម្បងដោយសមាសធាតុនៃអេឡិចត្រូតដែលប្រើសម្រាប់ការផ្សារ។អេឡិចត្រូតផ្សារមានពីរផ្នែក៖ លោហៈ និងលំហូរ។ភាគច្រើនជាញឹកញាប់ អេឡិចត្រូតត្រូវបានស្រោបដោយវត្ថុរាវ ដែលជាល្បាយនៃលោហធាតុដែលនៅពេលដែលរលាយ បញ្ចេញឧស្ម័ន និងបង្កើតជាស្រទាប់ការពារដើម្បីការពារការផ្សារពីការចម្លងរោគ បង្កើនស្ថេរភាពនៃធ្នូ និងបន្ថែមសមាសធាតុយ៉ាន់ស្ព័រដើម្បីបង្កើនគុណភាពនៃការផ្សារដែក 14 .ដែកវណ្ណះ អាលុយមីញ៉ូម ដែកអ៊ីណុក ដែកស្រាល ដែកមានកម្លាំងខ្ពស់ ទង់ដែង លង្ហិន និងសំរិទ្ធ គឺជាលោហៈធាតុអេឡិចត្រូតផ្សារមួយចំនួន ចំណែកសែលុយឡូស ម្សៅដែក និងអ៊ីដ្រូសែន គឺជាវត្ថុធាតុរាវមួយចំនួនដែលប្រើ។ជួនកាលសូដ្យូម ទីតាញ៉ូម និងប៉ូតាស្យូមក៏ត្រូវបានបន្ថែមទៅក្នុងល្បាយលំហូរផងដែរ។
អ្នកស្រាវជ្រាវមួយចំនួនបានព្យាយាមសិក្សាពីឥទ្ធិពលនៃការកំណត់រចនាសម្ព័ន្ធអេឡិចត្រូតលើភាពធន់នៃមេកានិក និងការច្រេះនៃរចនាសម្ព័ន្ធដែក welded ។Singh et al ។15 បានស៊ើបអង្កេតឥទ្ធិពលនៃសមាសធាតុ flux លើការពន្លូត និងកម្លាំង tensile នៃ welds welded ដោយ submerged arc welding ។លទ្ធផលបង្ហាញថា CaF2 និង NiO គឺជាកត្តាកំណត់សំខាន់នៃកម្លាំង tensile បើប្រៀបធៀបទៅនឹងវត្តមានរបស់ FeMn ។Chirag et al.16 បានស៊ើបអង្កេតសមាសធាតុ SMAW ដោយការផ្លាស់ប្តូរកំហាប់នៃ rutile (TiO2) នៅក្នុងល្បាយអេឡិចត្រូត flux ។វាត្រូវបានគេរកឃើញថាលក្ខណៈសម្បត្តិនៃ microhardness បានកើនឡើងដោយសារតែការកើនឡើងនៃភាគរយនិងការធ្វើចំណាកស្រុកនៃកាបូននិងស៊ីលីកុន។Kumar [17] បានសិក្សាការរចនា និងការអភិវឌ្ឍនៃលំហូរ agglomerated សម្រាប់ការផ្សារធ្នូលិចទឹកនៃសន្លឹកដែក។Nwigbo និង Atuanya18 បានស៊ើបអង្កេតការប្រើប្រាស់ឧបករណ៍ចងសូដ្យូមដែលសំបូរទៅដោយប៉ូតាស្យូមសម្រាប់ការផលិតនៃលំហូរនៃការផ្សារធ្នូ ហើយបានរកឃើញការផ្សារភ្ជាប់ជាមួយនឹងកម្លាំង tensile ខ្ពស់ 430 MPa និងរចនាសម្ព័ន្ធគ្រាប់ធញ្ញជាតិដែលអាចទទួលយកបាន។Lothongkum et al.19 បានប្រើវិធីសាស្រ្ត potentiokinetic ដើម្បីសិក្សាប្រភាគបរិមាណនៃ austenite នៅក្នុងដែកអ៊ីណុកពីរជាន់ 28Cr–7Ni–O–0.34N នៅក្នុងដំណោះស្រាយ NaCl ដែលឆ្អែតដោយខ្យល់នៅកំហាប់ 3.5% wt ។នៅក្រោមលក្ខខណ្ឌ pH ។និង ២៧ អង្សាសេ។ទាំងដែកអ៊ីណុក duplex និង micro duplex បង្ហាញពីឥទ្ធិពលដូចគ្នានៃអាសូតលើឥរិយាបថច្រេះ។អាសូតមិនប៉ះពាល់ដល់សក្តានុពល corrosion ឬអត្រានៅ pH 7 និង 10 ទេ សក្តានុពល corrosion នៅ pH 10 គឺទាបជាង pH 7។ ម្យ៉ាងវិញទៀត នៅកម្រិត pH ទាំងអស់ដែលបានសិក្សា សក្ដានុពលចាប់ផ្តើមកើនឡើងជាមួយនឹងការបង្កើនបរិមាណអាសូត។ .Lacerda et al ។20 បានសិក្សាការបោះចោលដែកអ៊ីណុកពីរជាន់ UNS S31803 និង UNS S32304 ក្នុងដំណោះស្រាយ 3.5% NaCl ដោយប្រើប៉ូតាស្យូមប៉ូឡារីសស៊ីលីក។នៅក្នុងដំណោះស្រាយ 3.5 wt.% នៃ NaCl សញ្ញានៃការចាក់ដីត្រូវបានរកឃើញនៅលើបន្ទះដែកដែលបានស៊ើបអង្កេតទាំងពីរ។ដែកថែប UNS S31803 មានសក្តានុពលច្រេះខ្ពស់ជាង (Ecorr) សក្តានុពលនៃការតោង (Epit) និងភាពធន់ទ្រាំប៉ូល (Rp) ជាងដែកថែប UNS S32304 ។ដែកថែប UNS S31803 មានប្រតិកម្មខ្ពស់ជាងដែកថែប UNS S32304 ។នេះ​បើ​តាម​ការ​សិក្សា​របស់ Jiang et al។[21] កំពូលនៃការធ្វើឱ្យសកម្មឡើងវិញដែលត្រូវគ្នាទៅនឹងដំណាក់កាលទ្វេ (ដំណាក់កាល austenite និង ferrite) នៃដែកអ៊ីណុក duplex រួមមានរហូតដល់ 65% នៃសមាសធាតុ ferrite ហើយដង់ស៊ីតេនៃចរន្តប្រតិកម្ម ferrite កើនឡើងជាមួយនឹងការកើនឡើងពេលវេលាព្យាបាលកំដៅ។វាត្រូវបានគេស្គាល់យ៉ាងច្បាស់ថាដំណាក់កាល austenitic និង ferritic បង្ហាញប្រតិកម្មគីមីផ្សេងគ្នានៅសក្តានុពលអេឡិចត្រូគីមីផ្សេងគ្នា 21,22,23,24 ។Abdo et al.25 បានប្រើការវាស់វែងសក្តានុពលនៃវិសាលគមប៉ូឡូរីសៀសស្កុប និងវិសាលគមអេឡិចត្រូគីមី ដើម្បីសិក្សាពីការច្រេះដែលបណ្ដាលមកពីអេឡិចត្រូគីមីនៃយ៉ាន់ស្ព័រ 2205 DSS ដែលត្រូវបានផ្សារភ្ជាប់នៅក្នុងទឹកសមុទ្រសិប្បនិម្មិត (3.5% NaCl) ក្រោមលក្ខខណ្ឌនៃទឹកអាស៊ីត និងអាល់កាឡាំងប្រែប្រួល។ការ corrosion pitting ត្រូវបានគេសង្កេតឃើញនៅលើផ្ទៃដែលលាតត្រដាងនៃគំរូ DSS ដែលបានសាកល្បង។ដោយផ្អែកលើការរកឃើញទាំងនេះ វាត្រូវបានបង្កើតឡើងថាមានទំនាក់ទំនងសមាមាត្ររវាង pH នៃឧបករណ៍ផ្ទុករលាយ និងភាពធន់នៃខ្សែភាពយន្តដែលបានបង្កើតឡើងនៅក្នុងដំណើរការនៃការផ្ទេរបន្ទុក ដែលជះឥទ្ធិពលដោយផ្ទាល់ដល់ការបង្កើត pitting និងការបញ្ជាក់របស់វា។គោលបំណងនៃការសិក្សានេះគឺដើម្បីស្វែងយល់ពីរបៀបដែលសមាសភាពអេឡិចត្រូតផ្សារដែលត្រូវបានបង្កើតថ្មីប៉ះពាល់ដល់ភាពត្រឹមត្រូវនៃមេកានិច និងធន់នឹងការពាក់នៃ welded DSS 2205 នៅក្នុងបរិយាកាស 3.5% NaCl ។
សារធាតុរ៉ែ flux (ធាតុផ្សំ) ដែលប្រើក្នុងទម្រង់ថ្នាំកូតអេឡិចត្រូតគឺ Calcium Carbonate (CaCO3) ពីស្រុក Obajana រដ្ឋ Kogi នីហ្សេរីយ៉ា កាល់ស្យូមហ្វ្លុយអូរី (CaF2) ពីរដ្ឋតារ៉ាបា ប្រទេសនីហ្សេរីយ៉ា ស៊ីលីកុនឌីអុកស៊ីត (SiO2) ម្សៅ Talc (Mg3Si4O10(OH) ) )2) និង rutile (TiO2) ទទួលបានពី Jos ប្រទេសនីហ្សេរីយ៉ា ហើយ kaolin (Al2(OH)4Si2O5) ទទួលបានពី Kankara រដ្ឋ Katsina ប្រទេសនីហ្សេរីយ៉ា។ប៉ូតាស្យូម silicate ត្រូវបានគេប្រើជាអ្នកចង វាត្រូវបានទទួលពីប្រទេសឥណ្ឌា។
ដូចដែលបានបង្ហាញក្នុងតារាងទី 1 អុកស៊ីដធាតុផ្សំត្រូវបានថ្លឹងដោយឯករាជ្យលើសមតុល្យឌីជីថល។បន្ទាប់មកវាត្រូវបានលាយជាមួយនឹងសារធាតុប៉ូតាស្យូមស៊ីលីកត (23% ដោយទម្ងន់) នៅក្នុងឧបករណ៍លាយអគ្គិសនី (គំរូ: 641-048) ពី Indian Steel and Wire Products Ltd. (ISWP) សម្រាប់រយៈពេល 30 នាទី ដើម្បីទទួលបានការបិទភ្ជាប់ពាក់កណ្តាលរឹងដូចគ្នា។វត្ថុរាវចម្រុះសើមត្រូវបានចុចចូលទៅក្នុងរាងស៊ីឡាំងពីម៉ាស៊ីនដុំធ្យូង ហើយបញ្ចូលទៅក្នុងអង្គជំនុំជម្រះចំរុះនៅសម្ពាធពី 80 ទៅ 100 គីឡូក្រាម/cm2 ហើយពីអង្គជំនុំជម្រះចំណីលួសត្រូវបានបញ្ចូលទៅក្នុងឧបករណ៍បំពងលួសដែកអ៊ីណុកដែលមានអង្កត់ផ្ចិត 3.15 មីលីម៉ែត្រ។លំហូរត្រូវបានចុកតាមរយៈប្រព័ន្ធ nozzle/die ហើយចាក់ចូលទៅក្នុង extruder ដើម្បី extrude អេឡិចត្រូត។កត្តាគ្របដណ្តប់នៃ 1.70 មមត្រូវបានទទួលដែលកត្តាគ្របដណ្តប់ត្រូវបានកំណត់ជាសមាមាត្រនៃអង្កត់ផ្ចិតអេឡិចត្រូតទៅនឹងអង្កត់ផ្ចិតខ្សែ។បន្ទាប់មកអេឡិចត្រូតស្រោបត្រូវបានស្ងួតក្នុងខ្យល់រយៈពេល 24 ម៉ោង ហើយបន្ទាប់មកដុតក្នុងឡភ្លើង (ម៉ូដែល PH-248-0571/5448) នៅសីតុណ្ហភាព 150-250 °C\(-\) រយៈពេល 2 ម៉ោង។ប្រើសមីការដើម្បីគណនាអាល់កាឡាំងនៃលំហូរ។(១) ២៦;
ស្ថេរភាពកំដៅនៃសំណាកលំហូរនៃសមាសធាតុ E1 និង E2 ត្រូវបានកំណត់ដោយប្រើការវិភាគ thermogravimetric (TGA) ។គំរូនៃលំហូរប្រហែល 25.33 មីលីក្រាមត្រូវបានផ្ទុកទៅក្នុង TGA សម្រាប់ការវិភាគ។ការពិសោធន៍ត្រូវបានអនុវត្តនៅក្នុងឧបករណ៍ផ្ទុកអសកម្មដែលទទួលបានដោយលំហូរបន្តនៃ N2 ក្នុងអត្រា 60 មីលីលីត្រ / នាទី។គំរូត្រូវបានកំដៅពី 30 ° C ទៅ 1000 ° C នៅអត្រាកំដៅ 10 ° C / នាទី។អនុវត្តតាមវិធីសាស្រ្តដែលបានរៀបរាប់ដោយ Wang et al.27, Xu et al.28 និង Dagwa et al.29 ការរលាយកម្ដៅ និងការសម្រកទម្ងន់នៃសំណាកនៅសីតុណ្ហភាពជាក់លាក់ត្រូវបានវាយតម្លៃពីគម្រោង TGA ។
ដំណើរការបន្ទះ DSS ទំហំ 300 x 60 x 6 mm ចំនួនពីរ ដើម្បីរៀបចំសម្រាប់ការផ្សារ។V-groove ត្រូវបានរចនាឡើងដោយមានគម្លាតឫស 3mm រន្ធឫស 2mm និងមុំចង្អូរ 60°។បនា្ទាប់មកចានត្រូវបានលាងជមែះជាមួយអាសេតូនដើម្បីលុបភាពកខ្វក់ដែលអាចកើតមាន។ផ្សារដែកដោយប្រើឧបករណ៍ផ្សារដែកការពារ (SMAW) ជាមួយនឹងអេឡិចត្រូតវិជ្ជមានបច្ចុប្បន្នដោយផ្ទាល់ (DCEP) ដោយប្រើអេឡិចត្រូតស្រោប (E1 និង E2) និងអេឡិចត្រូតយោង (C) ដែលមានអង្កត់ផ្ចិត 3.15 ម។ម៉ាស៊ីនឆក់អគ្គិសនី (EDM) (ម៉ូដែល៖ Excetek-V400) ត្រូវបានប្រើដើម្បីម៉ាស៊ីនសំណាកដែកផ្សារដែកសម្រាប់ការធ្វើតេស្តមេកានិក និងលក្ខណៈនៃការច្រេះ។តារាងទី 2 បង្ហាញពីកូដឧទាហរណ៍ និងការពិពណ៌នា ហើយតារាងទី 3 បង្ហាញពីប៉ារ៉ាម៉ែត្រប្រតិបត្តិការផ្សារផ្សេងៗដែលប្រើសម្រាប់ផ្សារដែក DSS ។សមីការ (2) ត្រូវបានប្រើដើម្បីគណនាការបញ្ចូលកំដៅដែលត្រូវគ្នា។
ដោយប្រើឧបករណ៍វាស់ស្ទង់ការបំភាយអុបទិក Bruker Q8 MAGELLAN (OES) ដែលមានរលកពន្លឺពី 110 ទៅ 800 nm និងកម្មវិធីមូលដ្ឋានទិន្នន័យ SQL សមាសធាតុគីមីនៃសន្លាក់ដែកនៃអេឡិចត្រូត E1, E2 និង C ក៏ដូចជាគំរូលោហៈមូលដ្ឋានត្រូវបានកំណត់។ប្រើគម្លាតរវាងអេឡិចត្រូត និងគំរូលោហៈដែលស្ថិតនៅក្រោមការធ្វើតេស្ត បង្កើតថាមពលអគ្គិសនីក្នុងទម្រង់ជាផ្កាភ្លើង។គំរូនៃសមាសធាតុត្រូវបានបំភាយ និងបាញ់ថ្នាំ អមដោយការរំជើបរំជួលអាតូមិច ដែលបញ្ចេញជាបន្តបន្ទាប់នូវវិសាលគមបន្ទាត់ជាក់លាក់ ៣១។សម្រាប់ការវិភាគគុណភាពនៃគំរូ បំពង់ photomultiplier វាស់វត្តមាននៃវិសាលគមជាក់លាក់សម្រាប់ធាតុនីមួយៗ ក៏ដូចជាអាំងតង់ស៊ីតេនៃវិសាលគម។បន្ទាប់មកប្រើសមីការដើម្បីគណនាលេខធន់ទ្រាំនឹងរណ្តៅសមមូល (PREN)។(3) សមាមាត្រ 32 និងដ្យាក្រាមរដ្ឋ WRC 1992 ត្រូវបានប្រើដើម្បីគណនាសមមូលក្រូមីញ៉ូម និងនីកែល (Creq និង Nieq) ពីសមីការ។(4) និង (5) គឺ 33 និង 34 រៀងគ្នា;
ចំណាំថា PREN គិតតែពីផលប៉ះពាល់វិជ្ជមាននៃធាតុសំខាន់បី Cr, Mo និង N ខណៈពេលដែលកត្តាអាសូត x ស្ថិតនៅក្នុងចន្លោះពី 16-30 ។ជាធម្មតា x ត្រូវបានជ្រើសរើសពីបញ្ជីនៃ 16, 20, ឬ 30។ នៅក្នុងការស្រាវជ្រាវលើដែកអ៊ីណុកពីរ តម្លៃមធ្យមនៃ 20 ត្រូវបានប្រើជាទូទៅបំផុតដើម្បីគណនាតម្លៃ PREN35,36 ។
សន្លាក់ welded ដែលផលិតដោយប្រើអេឡិចត្រូតផ្សេងគ្នាត្រូវបានធ្វើតេស្ត tensile នៅលើម៉ាស៊ីនសាកល្បងសកល (Instron 8800 UTM) ក្នុងអត្រាសំពាធ 0.5 mm/min ស្របតាម ASTM E8-21។កម្លាំង tensile (UTS), 0.2% កម្លាំងទិន្នផល shear (YS) និងការពន្លូតត្រូវបានគណនាយោងទៅតាម ASTM E8-2137 ។
DSS 2205 weldments គឺជាដីដំបូង និងប៉ូលាដោយប្រើទំហំគ្រើមផ្សេងៗគ្នា (120, 220, 320, 400, 600, 800, 1000 និង 1200) មុនពេលវិភាគភាពរឹង។សំណាកផ្សារដែកត្រូវបានផលិតដោយអេឡិចត្រូត E1, E2 និង C ។ ភាពរឹងត្រូវបានវាស់នៅចំនុចដប់ (10) ពីចំណុចកណ្តាលនៃការផ្សារទៅលោហៈមូលដ្ឋានដោយមានចន្លោះពេល 1 ម។
X-ray diffractometer (D8 Discover, Bruker, Germany) បានកំណត់រចនាសម្ព័ន្ធជាមួយកម្មវិធី Bruker XRD Commander សម្រាប់ការប្រមូលទិន្នន័យ និងវិទ្យុសកម្ម Cu-K-α Fe-filtered ជាមួយនឹងថាមពល 8.04 keV ដែលត្រូវគ្នានឹងរលកនៃ 1.5406 Å និងអត្រាស្កេន 3 ° ជួរស្កេន (2θ) min-1 គឺ 38 ទៅ 103° សម្រាប់ការវិភាគដំណាក់កាលជាមួយអេឡិចត្រូត E1, E2 និង C និង BM ដែលមានវត្តមាននៅក្នុងផ្សារដែក DSS ។វិធីសាស្ត្រចម្រាញ់ Rietveld ត្រូវបានប្រើដើម្បីធ្វើលិបិក្រមដំណាក់កាលធាតុផ្សំដោយប្រើកម្មវិធី MAUD ដែលបានពិពណ៌នាដោយ Lutterotti39។ដោយផ្អែកលើ ASTM E1245-03 ការវិភាគលោហធាតុបរិមាណនៃរូបភាពមីក្រូទស្សន៍នៃសន្លាក់ដែកនៃអេឡិចត្រូត E1, E2 និង C ត្រូវបានអនុវត្តដោយប្រើកម្មវិធីរូបភាព J40 ។លទ្ធផលនៃការគណនាប្រភាគបរិមាណនៃដំណាក់កាល ferrite-austenitic តម្លៃមធ្យមនិងគម្លាតរបស់ពួកគេត្រូវបានផ្តល់ឱ្យក្នុងតារាង។5. ដូចដែលបានបង្ហាញនៅក្នុងការកំណត់រចនាសម្ព័ន្ធគំរូនៅក្នុងរូបភព។6d, ការវិភាគមីក្រូទស្សន៍អុបទិក (OM) ត្រូវបានអនុវត្តនៅលើ PM និង welded សន្លាក់ជាមួយនឹងអេឡិចត្រូត E1 និង E2 ដើម្បីសិក្សា morphology នៃគំរូ។សំណាកត្រូវបានប៉ូលាជាមួយនឹងក្រដាសខ្សាច់ 120, 220, 320, 400, 600, 800, 1000, 1200, 1500 និង 2000 grit silicon carbide (SiC) sandpaper ។បន្ទាប់មកសំណាកត្រូវបានឆ្លាក់ដោយអេឡិចត្រូលីតនៅក្នុងដំណោះស្រាយអាស៊ីត oxalic aqueous 10% នៅសីតុណ្ហភាពបន្ទប់នៅវ៉ុល 5 V សម្រាប់ 10 វិនាទី ហើយដាក់នៅលើមីក្រូទស្សន៍អុបទិក LEICA DM 2500 M សម្រាប់កំណត់លក្ខណៈរូបវិទ្យា។ការដុសខាត់បន្ថែមទៀតនៃគំរូត្រូវបានអនុវត្តដោយប្រើក្រដាស 2500 grit silicon carbide (SiC) សម្រាប់ការវិភាគ SEM-BSE ។លើសពីនេះ សន្លាក់ welded ត្រូវបានពិនិត្យសម្រាប់រចនាសម្ព័ន្ធខ្នាតតូចដោយប្រើមីក្រូទស្សន៍អេឡិចត្រុងស្កែនអេឡិចត្រុង (SEM) (FEI NOVA NANOSEM 430, USA) ដែលបំពាក់ដោយ EMF ។សំណាកគំរូទំហំ 20 × 10 × 6 ម.ម ត្រូវបានកិនដោយប្រើក្រដាសខ្សាច់ SiC ជាច្រើនដែលមានទំហំចាប់ពី 120 ដល់ 2500។ សំណាកត្រូវបានឆ្លាក់ដោយអេឡិចត្រូលីតក្នុង 40 ក្រាមនៃ NaOH និង 100 មីលីលីត្រនៃទឹកចម្រោះនៅវ៉ុល 5 V រយៈពេល 15 វិនាទី ហើយបន្ទាប់មក បានម៉ោននៅលើអ្នកកាន់សំណាកដែលមានទីតាំងនៅក្នុងអង្គជំនុំជម្រះ SEM សម្រាប់ការវិភាគសំណាកបន្ទាប់ពីសម្អាតអង្គជំនុំជម្រះជាមួយអាសូត។ធ្នឹមអេឡិចត្រុងដែលបង្កើតឡើងដោយសរសៃតង់ស្តែនដែលគេឱ្យឈ្មោះថាបង្កើតជាក្រឡាចត្រង្គនៅលើគំរូដើម្បីបង្កើតរូបភាពក្នុងកម្រិតពង្រីកផ្សេងៗ ហើយលទ្ធផល EMF ត្រូវបានទទួលដោយប្រើវិធីសាស្ត្ររបស់ Roche et al ។41 និង Mokobi 42 ។
វិធីសាស្ត្រប៉ូលាឌីណាមិកអេឡិចត្រូគីមីយោងតាម ​​ASTM G59-9743 និង ASTM G5-1444 ត្រូវបានប្រើដើម្បីវាយតម្លៃសក្តានុពលនៃការរិចរិលនៃចាន DSS 2205 ដែលភ្ជាប់ជាមួយអេឡិចត្រូត E1, E2 និង C នៅក្នុងបរិយាកាស 3.5% NaCl ។ការធ្វើតេស្តគីមីអេឡិចត្រូនិចត្រូវបានអនុវត្តដោយប្រើឧបករណ៍ Potentiostat-Galvanostat/ZRA ដែលគ្រប់គ្រងដោយកុំព្យូទ័រ (ម៉ូដែល៖ PC4/750, Gamry Instruments, USA)។ការធ្វើតេស្តអេឡិចត្រូគីមីត្រូវបានអនុវត្តលើការដំឡើងតេស្តអេឡិចត្រូតបី: DSS 2205 ជាអេឡិចត្រូតធ្វើការ អេឡិចត្រូត calomel ឆ្អែត (SCE) ជាអេឡិចត្រូតយោង និងដំបងក្រាហ្វីតជាអេឡិចត្រូតប្រឆាំង។ការវាស់វែងត្រូវបានអនុវត្តដោយប្រើកោសិកាអេឡិចត្រូគីមីដែលក្នុងនោះតំបន់នៃសកម្មភាពនៃដំណោះស្រាយគឺជាតំបន់នៃអេឡិចត្រូតដែលធ្វើការ 0.78 cm2 ។ការវាស់វែងត្រូវបានធ្វើឡើងនៅចន្លោះពី -1.0 V ដល់ +1.6 V សក្តានុពលនៅលើ OCP ដែលមានស្ថេរភាពជាមុន (ទាក់ទងទៅនឹង OCP) ក្នុងអត្រាស្កេន 1.0 mV/s ។
ការធ្វើតេស្តសីតុណ្ហភាពសំខាន់នៃអេឡិចត្រូគីមីត្រូវបានអនុវត្តក្នុង 3.5% NaCl ដើម្បីវាយតម្លៃភាពធន់នៃការផ្សារដែកដែលផលិតដោយអេឡិចត្រូត E1, E2 និង C ។យ៉ាងច្បាស់នៅលើសក្តានុពលនៃការដាក់នៅក្នុង PB (រវាងតំបន់អកម្មនិង transpassive) និង welded គំរូជាមួយ E1, E2, Electrodes C. ដូច្នេះការវាស់វែង CPT ត្រូវបានអនុវត្តដើម្បីកំណត់យ៉ាងត្រឹមត្រូវសក្តានុពល pitting នៃការ welding consumables ។ការធ្វើតេស្ត CPT ត្រូវបានធ្វើឡើងដោយអនុលោមតាមរបាយការណ៍ផ្សារដែកអ៊ីណុកពីរជាន់ 45 និង ASTM G150-1846 ។ពីដែកនីមួយៗដែលត្រូវផ្សារដែក (S-110A, E1-110A, E2-90A) គំរូដែលមានផ្ទៃដី 1 cm2 ត្រូវបានកាត់ រួមទាំងតំបន់មូលដ្ឋាន ផ្សារ និងតំបន់ HAZ ។សំណាក​ត្រូវ​បាន​ប៉ូលា​ដោយ​ប្រើ​ក្រដាស​ខ្សាច់ និង​ម្សៅ​អា​មី​ញ៉ូ​ម 1 µm ដោយ​អនុលោម​តាម​នីតិវិធី​នៃ​ការ​រៀបចំ​សំណាក​លោហធាតុ​ស្តង់ដារ។បន្ទាប់ពីការប៉ូឡូញ គំរូត្រូវបានសម្អាតដោយអ៊ុលត្រាសោននៅក្នុងអាសេតូនរយៈពេល 2 នាទី។ដំណោះស្រាយតេស្ត NaCl 3.5% ត្រូវបានបន្ថែមទៅកោសិកាតេស្ត CPT ហើយសីតុណ្ហភាពដំបូងត្រូវបានកែតម្រូវទៅ 25°C ដោយប្រើទែម៉ូស្តាត (Neslab RTE-111)។បន្ទាប់ពីបានឈានដល់សីតុណ្ហភាពសាកល្បងដំបូង 25°C ឧស្ម័ន Ar ត្រូវបានផ្លុំរយៈពេល 15 នាទី បន្ទាប់មកសំណាកត្រូវបានដាក់ក្នុងក្រឡា ហើយ OCF ត្រូវបានវាស់រយៈពេល 15 នាទី។បន្ទាប់មកសំណាកត្រូវបានប៉ូលដោយអនុវត្តវ៉ុល 0.3 V នៅសីតុណ្ហភាពដំបូង 25 អង្សាសេ ហើយចរន្តត្រូវបានវាស់រយៈពេល 10 នាទី 45 ។ចាប់ផ្តើមកំដៅដំណោះស្រាយក្នុងអត្រា 1 ° C / នាទីដល់ 50 ° C ។កំឡុងពេលកំដៅនៃដំណោះស្រាយសាកល្បង ឧបករណ៏សីតុណ្ហភាពត្រូវបានប្រើដើម្បីតាមដានសីតុណ្ហភាពនៃដំណោះស្រាយជាបន្តបន្ទាប់ និងរក្សាទុកទិន្នន័យពេលវេលា និងសីតុណ្ហភាព ហើយ potentiostat/galvanostat ត្រូវបានប្រើដើម្បីវាស់ចរន្ត។អេឡិចត្រូតក្រាហ្វីតត្រូវបានប្រើជាអេឡិចត្រូតប្រឆាំង ហើយសក្តានុពលទាំងអស់ត្រូវបានវាស់វែងទាក់ទងទៅនឹងអេឡិចត្រូតយោង Ag/AgCl ។ការបោសសំអាត Argon ត្រូវបានអនុវត្តពេញមួយការធ្វើតេស្ត។
នៅលើរូបភព។1 បង្ហាញពីសមាសភាព (គិតជាភាគរយ) នៃសមាសធាតុលំហូរ F1 និង F2 ដែលប្រើសម្រាប់ផលិតអេឡិចត្រូតអាល់កាឡាំង (E1) និងអាស៊ីត (E2) រៀងគ្នា។សន្ទស្សន៍មូលដ្ឋានលំហូរត្រូវបានប្រើដើម្បីទស្សន៍ទាយលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិច និងលោហធាតុនៃសន្លាក់ welded ។F1 គឺជាសមាសធាតុនៃសារធាតុរាវដែលប្រើសម្រាប់ស្រោបអេឡិចត្រូត E1 ដែលត្រូវបានគេហៅថាលំហូរអាល់កាឡាំង ដោយសារសន្ទស្សន៍មូលដ្ឋានរបស់វាគឺ> 1.2 (ឧ. សន្ទស្សន៍ < 0.9 (ឧ. 2.40) ។០.៤០)។វាច្បាស់ណាស់ថាអេឡិចត្រូតដែលស្រោបដោយ flux ជាមូលដ្ឋាននៅក្នុងករណីភាគច្រើនមានលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចប្រសើរជាងអេឡិចត្រូតដែលស្រោបដោយលំហូរអាស៊ីត។លក្ខណៈនេះគឺជាមុខងារនៃការត្រួតត្រានៃអុកស៊ីដមូលដ្ឋាននៅក្នុងប្រព័ន្ធសមាសធាតុ flux សម្រាប់អេឡិចត្រូត E1 ។ផ្ទុយទៅវិញការដកយកចេញនូវ slag (ភាពអាចបំបែកបាន) និងការប្រេះស្រាំទាប ត្រូវបានគេសង្កេតឃើញនៅក្នុងសន្លាក់ដែលភ្ជាប់ជាមួយនឹងអេឡិចត្រូត E2 គឺជាលក្ខណៈនៃអេឡិចត្រូតជាមួយនឹងថ្នាំកូតលំហូរទឹកអាស៊ីតជាមួយនឹងមាតិកាខ្ពស់នៃ rutile ។ការសង្កេតនេះគឺស្របជាមួយនឹងការរកឃើញរបស់ Gill47 ដែលឥទ្ធិពលនៃមាតិកា rutile លើការដក slag និងការបែកខ្ញែកទាបនៃអេឡិចត្រូតដែលស្រោបដោយទឹកអាស៊ីតរួមចំណែកដល់ការបង្កក slag យ៉ាងឆាប់រហ័ស។Kaolin នៅក្នុងប្រព័ន្ធ flux ដែលប្រើដើម្បីស្រោបអេឡិចត្រូត E1 និង E2 ត្រូវបានគេប្រើជាប្រេងរំអិល ហើយម្សៅ talc ធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវភាពធន់នៃអេឡិចត្រូត។ឧបករណ៍ភ្ជាប់ប៉ូតាស្យូម silicate នៅក្នុងប្រព័ន្ធ flux រួមចំណែកដល់ការបញ្ឆេះធ្នូនិងស្ថេរភាពប្រតិបត្តិការកាន់តែប្រសើរឡើងហើយបន្ថែមពីលើលក្ខណៈសម្បត្តិនៃការស្អិតរបស់វាធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវការបំបែក slag នៅក្នុងផលិតផល welded ។ចាប់តាំងពី CaCO3 គឺជាឧបករណ៍បំបែកសុទ្ធ (ឧបករណ៍បំបែក slag) នៅក្នុងលំហូរហើយមានទំនោរបង្កើតផ្សែងច្រើនកំឡុងពេលផ្សារដោយសារតែការរលាយកំដៅចូលទៅក្នុង CaO និងប្រហែល 44% CO2, TiO2 (ជាអ្នកបង្កើតសុទ្ធ / slag អតីត) ជួយកាត់បន្ថយបរិមាណ។ ផ្សែងកំឡុងពេលផ្សារដែក។welding ដូច្នេះហើយធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវ slag detachability ដូចដែលបានស្នើដោយ Jing et al.48 ។Fluorine Flux (CaF2) គឺជាលំហូរគីមីដែលធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវភាពស្អាតនៃ solder ។Jastrzębska et al ។49 បានរាយការណ៍ពីឥទ្ធិពលនៃសមាសធាតុហ្វ្លុយអូរីនៃសមាសធាតុ flux នេះទៅលើលក្ខណៈសម្បត្តិនៃការសម្អាត weld ។ជាធម្មតា flux ត្រូវបានបន្ថែមទៅតំបន់ weld ដើម្បីបង្កើនស្ថេរភាពនៃធ្នូ បន្ថែមធាតុ alloying បង្កើត slag បង្កើនផលិតភាព និងធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវគុណភាពនៃ weld pool 50។
ខ្សែកោង TGA-DTG បង្ហាញក្នុងរូប។2a និង 2b បង្ហាញពីការស្រកទម្ងន់បីដំណាក់កាលនៅពេលឡើងកំដៅក្នុងជួរសីតុណ្ហភាព 30-1000°C ក្នុងបរិយាកាសអាសូត។លទ្ធផលនៅក្នុងរូបភាព 2a និង b បង្ហាញថាសម្រាប់សំណាកលំហូរទឹកអាស៊ីតមូលដ្ឋាន និងអាស៊ីត ខ្សែកោង TGA ធ្លាក់ចុះត្រង់រហូតទាល់តែវាក្លាយជាស្របទៅនឹងអ័ក្សសីតុណ្ហភាព ប្រហែល 866.49°C និង 849.10°C រៀងគ្នា។ការសម្រកទម្ងន់ 1.30% និង 0.81% នៅដើមខ្សែកោង TGA ក្នុងរូបភាព 2a និង 2b គឺដោយសារតែសំណើមដែលស្រូបយកដោយសមាសធាតុ flux ក៏ដូចជាការហួត និងការខ្សោះជាតិទឹកនៃសំណើមលើផ្ទៃ។ការរលួយសំខាន់ៗនៃគំរូនៃលំហូរសំខាន់នៅដំណាក់កាលទីពីរនិងទីបីនៅក្នុងរូបភព។2a បានកើតឡើងក្នុងចន្លោះសីតុណ្ហភាព 619.45°C–766.36°C និង 766.36°C–866.49°C ហើយភាគរយនៃការសម្រកទម្ងន់របស់ពួកគេគឺ 2.84 និង 9.48%។រៀងៗខ្លួន។ខណៈពេលដែលសម្រាប់សំណាកលំហូរទឹកអាស៊ីតនៅក្នុងរូបភាពទី 7b ដែលស្ថិតនៅក្នុងជួរសីតុណ្ហភាព 665.23°C–745.37°C និង 745.37°C–849.10°C ការសម្រកទម្ងន់ភាគរយរបស់ពួកគេគឺ 0.81 និង 6.73% រៀងគ្នា ដែលត្រូវបានសន្មតថាជា ការរំលាយកំដៅ។ដោយសារសមាសធាតុ flux គឺអសរីរាង្គ ភាពងាយនឹងបង្កជាហេតុត្រូវបានកំណត់ចំពោះល្បាយ flux ។ដូច្នេះការកាត់បន្ថយនិងអុកស៊ីតកម្មគឺគួរឱ្យភ័យខ្លាច។នេះគឺស្របជាមួយនឹងលទ្ធផលនៃ Balogun et al.51, Kamli et al.52 និង Adeleke et al.53 ។ផលបូកនៃការបាត់បង់ម៉ាស់នៃសំណាកលំហូរដែលបានសង្កេតនៅក្នុងរូបភព។2a និង 2b គឺ 13.26% និង 8.43% រៀងគ្នា។ការបាត់បង់ម៉ាស់តិចនៃគំរូលំហូរនៅក្នុងរូបភព។2b គឺដោយសារតែចំណុចរលាយខ្ពស់នៃ TiO2 និង SiO2 (1843 និង 1710 ° C រៀងគ្នា) ជាអុកស៊ីដសំខាន់ៗដែលបង្កើតជាល្បាយលំហូរ 54,55 ខណៈពេលដែល TiO2 និង SiO2 មានចំណុចរលាយទាប។ចំណុចរលាយ អុកស៊ីដបឋម៖ CaCO3 (825 °C) នៅក្នុងគំរូលំហូរនៅក្នុងរូបភព។2a56 ។ការផ្លាស់ប្តូរទាំងនេះនៅក្នុងចំណុចរលាយនៃអុកស៊ីដបឋមនៅក្នុងល្បាយ flux ត្រូវបានរាយការណ៍យ៉ាងល្អដោយ Shi et al.54, Ringdalen et al.55 និង Du et al.56 ។ដោយសង្កេតមើលការសម្រកទម្ងន់ជាបន្តបន្ទាប់ក្នុងរូបភាព 2a និង 2b វាអាចត្រូវបានសន្និដ្ឋានថាសំណាក flux ដែលប្រើនៅក្នុងថ្នាំកូតអេឡិចត្រូត E1 និង E2 ឆ្លងកាត់ការរលាយមួយជំហាន ដូចដែលបានស្នើដោយ Brown57 ។ជួរសីតុណ្ហភាពនៃដំណើរការអាចត្រូវបានគេមើលឃើញពីខ្សែកោងដេរីវេ (wt%) នៅក្នុងរូបភព។2 ក និង ខ។ដោយសារខ្សែកោង TGA មិនអាចពណ៌នាបានត្រឹមត្រូវអំពីសីតុណ្ហភាពជាក់លាក់ដែលប្រព័ន្ធលំហូរឆ្លងកាត់ការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាល និងគ្រីស្តាល់ ដេរីវេ TGA ត្រូវបានប្រើដើម្បីកំណត់តម្លៃសីតុណ្ហភាពពិតប្រាកដនៃបាតុភូតនីមួយៗ (ការផ្លាស់ប្តូរដំណាក់កាល) ជាកំពូលកម្ដៅដើម្បីរៀបចំប្រព័ន្ធលំហូរ។
ខ្សែកោង TGA-DTG ដែលបង្ហាញពីការរលាយកម្ដៅនៃ (a) លំហូរអាល់កាឡាំងសម្រាប់ថ្នាំកូតអេឡិចត្រូត E1 និង (ខ) លំហូរអាស៊ីតសម្រាប់ថ្នាំកូតអេឡិចត្រូត E2 ។
តារាងទី 4 បង្ហាញពីលទ្ធផលនៃការវិភាគ spectrophotometric និងការវិភាគ SEM-EDS នៃលោហៈមូលដ្ឋាន DSS 2205 និងផ្សារដែកដែលផលិតដោយប្រើអេឡិចត្រូត E1, E2 និង C ។E1 និង E2 បានបង្ហាញថាមាតិកានៃក្រូមីញ៉ូម (Cr) ថយចុះយ៉ាងខ្លាំងដល់ 18,94 និង 17,04% ហើយមាតិកានៃម៉ូលីបដិន (Mo) គឺ 0,06 និង 0,08% រៀងគ្នា។តម្លៃនៃ welds ជាមួយអេឡិចត្រូត E1 និង E2 គឺទាបជាង។នេះគឺស្របគ្នានឹងតម្លៃ PREN ដែលបានគណនាបន្តិចសម្រាប់ដំណាក់កាល ferritic-austenitic ពីការវិភាគ SEM-EDS ។ដូច្នេះវាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថា pitting ចាប់ផ្តើមនៅដំណាក់កាលជាមួយនឹងតម្លៃ PREN ទាប (welds ពី E1 និង E2) ជាមូលដ្ឋានដូចបានរៀបរាប់នៅក្នុងតារាងទី 4. នេះគឺជាការចង្អុលបង្ហាញពីការ depletion និង precipitation អាចធ្វើទៅបាននៃ alloy នៅក្នុង weld ។បនា្ទាប់មក ការថយចុះនៃខ្លឹមសារនៃធាតុលោហធាតុ Cr និង Mo នៅក្នុងផ្សារដែកដែលផលិតដោយប្រើអេឡិចត្រូត E1 និង E2 និងតម្លៃសមមូលទាប (PREN) ត្រូវបានបង្ហាញក្នុងតារាងទី 4 ដែលបង្កើតបញ្ហាសម្រាប់រក្សាភាពធន់ក្នុងបរិស្ថានឈ្លានពាន ជាពិសេស។ នៅក្នុងបរិស្ថានក្លរួ។- បរិស្ថាន។មាតិកានីកែល (Ni) ខ្ពស់ដែលទាក់ទងនៃ 11.14% និងដែនកំណត់ដែលអាចអនុញ្ញាតបាននៃមាតិកាម៉ង់ហ្គាណែសនៅក្នុងសន្លាក់ welded នៃអេឡិចត្រូត E1 និង E2 អាចមានឥទ្ធិពលវិជ្ជមានទៅលើលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចនៃ weldments ដែលប្រើក្នុងលក្ខខណ្ឌក្លែងធ្វើទឹកសមុទ្រ (រូបភាពទី 3) ។ )ត្រូវបានធ្វើឡើងដោយប្រើការងាររបស់ Yuan និង Oy58 និង Jing et al.48 លើឥទ្ធិពលនៃសមាសធាតុនីកែលនិងម៉ង់ហ្គាណែសខ្ពស់លើការកែលម្អលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចនៃរចនាសម្ព័ន្ធផ្សារ DSS ក្រោមលក្ខខណ្ឌប្រតិបត្តិការធ្ងន់ធ្ងរ។
លទ្ធផលតេស្ត tensile សម្រាប់ (a) UTS និង 0.2% sag YS និង (b) ឯកសណ្ឋាន និងការពន្លូតពេញលេញ និងគម្លាតស្តង់ដាររបស់ពួកគេ។
លក្ខណៈសម្បត្តិកម្លាំងនៃសម្ភារៈមូលដ្ឋាន (BM) និងសន្លាក់ welded ធ្វើពីអេឡិចត្រូតដែលបានអភិវឌ្ឍ (E1 និង E2) និងអេឡិចត្រូតដែលមានពាណិជ្ជកម្ម (C) ត្រូវបានវាយតម្លៃនៅចរន្តផ្សារពីរផ្សេងគ្នានៃ 90 A និង 110 A. 3(a) និង (b) បង្ហាញ UTS, YS ជាមួយនឹងអុហ្វសិត 0.2% រួមជាមួយនឹងទិន្នន័យនៃការពន្លូត និងគម្លាតស្តង់ដាររបស់ពួកគេ។លទ្ធផលអុហ្វសិត UTS និង YS នៃ 0.2% ដែលទទួលបានពីរូបភព។3a បង្ហាញតម្លៃល្អបំផុតសម្រាប់គំរូលេខ។1 (BM), លេខគំរូ។3 (weld E1), លេខសំណាក។5 (weld E2) និងគំរូលេខ។6 (ផ្សារដែកជាមួយ C) គឺ 878 និង 616 MPa, 732 និង 497 MPa, 687 និង 461 MPa និង 769 និង 549 MPa រៀងគ្នា និងគម្លាតស្តង់ដាររៀងៗខ្លួន។ពីរូបភព។110 A) គឺជាសំណាកលេខ 1, 2, 3, 6 និង 7 រៀងគ្នា ជាមួយនឹងលក្ខណៈសម្បត្តិ tensile អប្បបរមាដែលបានណែនាំលើសពី 450 MPa ក្នុងការធ្វើតេស្ត tensile និង 620 MPa ក្នុងការធ្វើតេស្ត tensile ដែលស្នើឡើងដោយ Grocki32 ។ការពន្លូតនៃគំរូផ្សារដែកជាមួយអេឡិចត្រូត E1, E2 និង C ដែលតំណាងដោយសំណាកលេខ 2 លេខ 3 លេខ 4 លេខ 5 លេខ 6 និងលេខ 7 នៅចរន្តផ្សារ 90 A និង 110 A ។ រៀងគ្នាឆ្លុះបញ្ចាំងពីភាពប្លាស្ទិក និងភាពស្មោះត្រង់។ទាក់ទងនឹងលោហៈមូលដ្ឋាន។ការពន្លូតទាបត្រូវបានពន្យល់ដោយពិការភាពនៃការផ្សារដែលអាចកើតមាន ឬសមាសភាពនៃលំហូរអេឡិចត្រូត (រូបភាព 3 ខ) ។វាអាចត្រូវបានសន្និដ្ឋានថាដែកអ៊ីណុក BM duplex និងសន្លាក់ welded ជាមួយអេឡិចត្រូត E1, E2 និង C ជាទូទៅមានលក្ខណៈសម្បត្តិ tensile ខ្ពស់ជាងយ៉ាងខ្លាំងដោយសារតែមាតិកានីកែលខ្ពស់ទាក់ទងរបស់ពួកគេ (តារាង 4) ប៉ុន្តែទ្រព្យសម្បត្តិនេះត្រូវបានគេសង្កេតឃើញនៅក្នុងសន្លាក់ welded ។ប្រសិទ្ធភាពតិច E2 ត្រូវបានទទួលពីសមាសធាតុអាស៊ីតនៃលំហូរ។Gunn59 បានបង្ហាញពីឥទ្ធិពលនៃយ៉ាន់ស្ព័រនីកែលលើការធ្វើឱ្យប្រសើរឡើងនូវលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចនៃសន្លាក់ welded និងការគ្រប់គ្រងលំនឹងដំណាក់កាល និងការចែកចាយធាតុ។នេះបញ្ជាក់ម្តងទៀតនូវការពិតដែលថាអេឡិចត្រូតដែលធ្វើពីសមាសធាតុ flux មូលដ្ឋានមានលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចប្រសើរជាងអេឡិចត្រូតដែលធ្វើពីល្បាយលំហូរអាស៊ីត ដូចដែលបានស្នើដោយ Bang et al.60 ។ដូច្នេះការរួមចំណែកយ៉ាងសំខាន់មួយត្រូវបានធ្វើឡើងចំពោះចំណេះដឹងដែលមានស្រាប់អំពីលក្ខណៈសម្បត្តិនៃសន្លាក់ welded នៃអេឡិចត្រូតថ្នាំកូតថ្មី (E1) ជាមួយនឹងលក្ខណៈសម្បត្តិ tensile ល្អ។
នៅលើរូបភព។រូបភាព 4a និង 4b បង្ហាញពីលក្ខណៈមីក្រូរឹងរបស់ Vickers នៃគំរូពិសោធន៍នៃសន្លាក់ welded នៃអេឡិចត្រូត E1, E2 និង C. 4a បង្ហាញពីលទ្ធផលនៃភាពរឹងដែលទទួលបានពីទិសដៅមួយនៃគំរូ (ពី WZ ទៅ BM) និងនៅក្នុងរូបភព។4b បង្ហាញលទ្ធផលនៃភាពរឹងដែលទទួលបាននៅលើភាគីទាំងពីរនៃគំរូ។តម្លៃនៃភាពរឹងដែលទទួលបានក្នុងអំឡុងពេលផ្សារដែកនៃគំរូលេខ 2, 3, 4 និង 5 ដែលជាសន្លាក់ផ្សារដែកជាមួយអេឡិចត្រូត E1 និង E2 អាចបណ្តាលមកពីរចនាសម្ព័ន្ធរឹងកំឡុងពេលរឹងក្នុងវដ្តផ្សារ។ការកើនឡើងយ៉ាងខ្លាំងនៃភាពរឹងត្រូវបានគេសង្កេតឃើញទាំងនៅក្នុង HAZ គ្រាប់គ្រើម និងនៅក្នុង HAZ កិនល្អិតល្អន់នៃគំរូទាំងអស់លេខ 2-7 (សូមមើលកូដគំរូក្នុងតារាងទី 2) ដែលអាចត្រូវបានពន្យល់ដោយការផ្លាស់ប្តូរដែលអាចកើតមាននៅក្នុងមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធនៃ ការផ្សារដែកដែលជាលទ្ធផលនៃសំណាក chromium-weld គឺសម្បូរទៅដោយការបញ្ចេញឧស្ម័ន (Cr23C6) ។បើប្រៀបធៀបជាមួយនឹងសំណាកផ្សារដែកផ្សេងទៀត 2, 3, 4 និង 5 តម្លៃរឹងនៃសន្លាក់ welded នៃគំរូលេខ 6 និង 7 នៅក្នុងរូបភព។4a និង 4b ខាងលើ (តារាងទី 2)។យោងតាមលោក Mohammed et al.61 និង Nowacki និង Lukoje62 នេះអាចបណ្តាលមកពីតម្លៃ ferrite δ ខ្ពស់ និងភាពតានតឹងដែលបណ្ដាលមកពីសំណល់នៅក្នុង weld ក៏ដូចជាការថយចុះនៃធាតុ alloying ដូចជា Mo និង Cr នៅក្នុង weld ។តម្លៃនៃភាពរឹងនៃសំណាកពិសោធន៍ដែលត្រូវបានពិចារណាទាំងអស់នៅក្នុងតំបន់នៃ BM ហាក់ដូចជាស្របគ្នា។និន្នាការនៅក្នុងលទ្ធផលនៃការវិភាគភាពរឹងនៃគំរូ welded គឺស្របជាមួយនឹងការសន្និដ្ឋានរបស់អ្នកស្រាវជ្រាវផ្សេងទៀត61,63,64។
តម្លៃនៃភាពរឹងនៃសន្លាក់ welded នៃគំរូ DSS (a) ផ្នែកពាក់កណ្តាលនៃគំរូ welded និង (b) ផ្នែកពេញលេញនៃសន្លាក់ welded ។
ដំណាក់កាលផ្សេងៗដែលមានវត្តមាននៅក្នុង welded DSS 2205 ជាមួយនឹងអេឡិចត្រូត E1, E2 និង C ត្រូវបានទទួល ហើយវិសាលគម XRD សម្រាប់មុំបង្វែរ 2\(\theta\) ត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបទី 5។ កំពូលនៃ austenite (\(\gamma\) ) និងដំណាក់កាល ferrite (\(\alpha\)) ត្រូវបានគេកំណត់នៅមុំបង្វែរនៃ 43° និង 44° ដោយបញ្ជាក់យ៉ាងច្បាស់លាស់ថាសមាសធាតុ weld គឺជាដែកអ៊ីណុកពីរដំណាក់កាល 65។ថា DSS BM បង្ហាញតែដំណាក់កាល austenitic (\(\gamma\)) និង ferritic (\(\alpha\))) ដែលបញ្ជាក់ពីលទ្ធផលមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធដែលបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 1 និង 2។ 6c, 7c និង 9c ។ដំណាក់កាល ferritic (\(\alpha\)) ដែលត្រូវបានសង្កេតជាមួយ DSS BM និងកំពូលខ្ពស់នៅក្នុង weld ទៅ electrode C គឺបង្ហាញពីភាពធន់នឹងការ corrosion របស់វា ចាប់តាំងពីដំណាក់កាលនេះមានគោលបំណងបង្កើនភាពធន់នឹងការ corrosion នៃដែកដូចដែល Davison និង Redmond66 មាន បាននិយាយថា វត្តមានរបស់ធាតុស្ថេរភាព ferrite ដូចជា Cr និង Mo មានប្រសិទ្ធភាពស្ថេរភាពនៃខ្សែភាពយន្តអកម្មនៃវត្ថុធាតុនៅក្នុងបរិស្ថានដែលមានសារធាតុក្លរួ។តារាងទី 5 បង្ហាញពីដំណាក់កាល ferrite-austenitic ដោយលោហធាតុបរិមាណ។សមាមាត្រនៃប្រភាគបរិមាណនៃដំណាក់កាល ferrite-austenitic នៅក្នុងសន្លាក់ welded នៃអេឡិចត្រូត C ត្រូវបានសម្រេចប្រមាណ (≈1:1) ។សមាសធាតុដំណាក់កាល ferrite ទាប (\(\alpha\)) នៃការផ្សារដែកដោយប្រើអេឡិចត្រូត E1 និង E2 នៅក្នុងលទ្ធផលប្រភាគបរិមាណ (តារាងទី 5) បង្ហាញពីភាពប្រែប្រួលដែលអាចកើតមានចំពោះបរិស្ថានដែលច្រេះ ដែលត្រូវបានបញ្ជាក់ដោយការវិភាគអេឡិចត្រូគីមី។បានបញ្ជាក់ (រូបភព 10a, ខ)) ចាប់តាំងពីដំណាក់កាល ferrite ផ្តល់នូវកម្លាំងខ្ពស់ និងការការពារប្រឆាំងនឹងការបង្ក្រាបការ corrosion ស្ត្រេសដែលបណ្តាលមកពីក្លរួ។នេះត្រូវបានបញ្ជាក់បន្ថែមទៀតដោយតម្លៃរឹងទាបដែលត្រូវបានអង្កេតនៅក្នុង welds នៃអេឡិចត្រូត E1 និង E2 នៅក្នុងរូបភព។4a,b ដែលបណ្តាលមកពីសមាមាត្រទាបនៃ ferrite នៅក្នុងរចនាសម្ព័ន្ធដែក (តារាង 5) ។វត្តមាននៃដំណាក់កាល austenitic (\(\gamma\)) និង ferritic (\(\alpha\))) នៅក្នុងសន្លាក់ welded ដោយប្រើអេឡិចត្រូត E2 បង្ហាញពីភាពងាយរងគ្រោះពិតប្រាកដនៃដែកថែបចំពោះការវាយប្រហារ corrosion ឯកសណ្ឋាន។ផ្ទុយទៅវិញ វិសាលគម XPA នៃដែកពីរដំណាក់កាលនៃសន្លាក់ welded ជាមួយអេឡិចត្រូត E1 និង C រួមជាមួយនឹងលទ្ធផលនៃ BM ជាធម្មតាបង្ហាញពីវត្តមានរបស់ធាតុស្ថេរភាព austenitic និង ferritic ដែលធ្វើឱ្យសម្ភារៈមានប្រយោជន៍ក្នុងការសាងសង់ និងឧស្សាហកម្មគីមីឥន្ធនៈ។ , ដោយសារតែបានប្រកែក Jimenez et al.65;Davidson & Redmond66;Shamant និងអ្នកដទៃ ៦៧.
មីក្រូក្រាហ្វអុបទិកនៃសន្លាក់ welded នៃអេឡិចត្រូត E1 ជាមួយនឹងធរណីមាត្រនៃការផ្សារផ្សេងៗគ្នា៖ (ក) HAZ បង្ហាញបន្ទាត់លាយ (ខ) HAZ បង្ហាញបន្ទាត់លាយនៅការពង្រីកខ្ពស់ជាង (គ) BM សម្រាប់ដំណាក់កាល ferritic-austenitic (ឃ) ធរណីមាត្រ weld , ( ង) បង្ហាញតំបន់ផ្លាស់ប្តូរនៅក្បែរនោះ (f) HAZ បង្ហាញដំណាក់កាល ferritic-austenitic នៅការពង្រីកខ្ពស់ជាង (g) តំបន់ Weld បង្ហាញពីដំណាក់កាល ferritic-austenitic ដំណាក់កាល Tensile ។
មីក្រូក្រាហ្វអុបទិកនៃការផ្សារអេឡិចត្រូត E2 នៅធរណីមាត្រផ្សារផ្សេងៗ៖ (ក) HAZ បង្ហាញបន្ទាត់លាយ (ខ) HAZ បង្ហាញបន្ទាត់លាយនៅការពង្រីកខ្ពស់ជាង (គ) BM សម្រាប់ដំណាក់កាលដុំ ferritic-austenitic (ឃ) ធរណីមាត្រ weld , (e) ) បង្ហាញពីតំបន់ផ្លាស់ប្តូរនៅតំបន់ជុំវិញ (f) HAZ បង្ហាញពីដំណាក់កាល ferritic-austenitic នៅការពង្រីកខ្ពស់ជាង (g) តំបន់ផ្សារដែលបង្ហាញពីដំណាក់កាល ferritic-austenitic ។
រូបភាពទី 6a–c និងឧទាហរណ៍បង្ហាញរចនាសម្ព័ន្ធលោហៈនៃសន្លាក់ DSS welded ដោយប្រើអេឡិចត្រូត E1 នៅធរណីមាត្រផ្សារផ្សេងៗ (រូបភាពទី 6d) ដែលបង្ហាញពីកន្លែងដែលមីក្រូក្រាហ្វអុបទិកត្រូវបានថតនៅការពង្រីកផ្សេងៗគ្នា។នៅលើរូបភព។6a, b, f - តំបន់ផ្លាស់ប្តូរនៃសន្លាក់ welded ដែលបង្ហាញពីរចនាសម្ព័ន្ធលំនឹងដំណាក់កាលនៃ ferrite-austenite ។រូបភាព 7a-c និងជាឧទាហរណ៍ក៏បង្ហាញ OM នៃសន្លាក់ DSS welded ដោយប្រើអេឡិចត្រូត E2 នៅធរណីមាត្រផ្សារផ្សេងៗ (រូបភាព 7d) ដែលតំណាងឱ្យចំណុចវិភាគ OM នៅកម្រិតពង្រីកផ្សេងៗគ្នា។នៅលើរូបភព។7a,b,f បង្ហាញពីតំបន់ផ្លាស់ប្តូរនៃសន្លាក់ welded នៅក្នុងលំនឹង ferritic-austenitic ។OM នៅក្នុងតំបន់ផ្សារដែក (WZ) ត្រូវបានបង្ហាញនៅក្នុងរូបភព។1 និងរូបភព។2. ផ្សារដែកសម្រាប់អេឡិចត្រូត E1 និង E2 6g និង 7g រៀងគ្នា។OM នៅលើ BM ត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 1 និងទី 2។ នៅក្នុងរូបភព។6c, e និង 7c, e បង្ហាញពីករណីនៃសន្លាក់ welded ជាមួយ electrodes E1 និង E2 រៀងគ្នា។តំបន់ពន្លឺគឺជាដំណាក់កាល austenite ហើយតំបន់ខ្មៅងងឹតគឺជាដំណាក់កាល ferrite ។លំនឹងដំណាក់កាលនៅក្នុងតំបន់ដែលរងផលប៉ះពាល់ដោយកំដៅ (HAZ) នៅជិតបន្ទាត់លាយបានបង្ហាញពីការបង្កើត Cr2N precipitates ដូចដែលបានបង្ហាញនៅក្នុងមីក្រូក្រាហ្វ SEM-BSE នៅក្នុងរូបភព។8a,b និងបញ្ជាក់នៅក្នុងរូបភព។9a, ខ។វត្តមានរបស់ Cr2N ត្រូវបានគេសង្កេតឃើញនៅក្នុងដំណាក់កាល ferrite នៃគំរូនៅក្នុងរូបភព។8a,b និងបញ្ជាក់ដោយការវិភាគចំណុច SEM-EMF និងដ្យាក្រាមខ្សែ EMF នៃផ្នែកផ្សារដែក (រូបភាព 9a-b) គឺដោយសារតែសីតុណ្ហភាពកំដៅផ្សារខ្ពស់ជាង។ចរន្តឈាមបង្កើនល្បឿននៃការបញ្ចូលក្រូមីញ៉ូម និងអាសូត ចាប់តាំងពីសីតុណ្ហភាពខ្ពស់នៅក្នុងផ្សារដែកបង្កើនមេគុណនៃការសាយភាយនៃអាសូត។លទ្ធផលទាំងនេះគាំទ្រការសិក្សាដោយ Ramirez et al.68 និង Herenyu et al.69 បង្ហាញថា ដោយមិនគិតពីមាតិកាអាសូត Cr2N ជាធម្មតាត្រូវបានដាក់នៅលើគ្រាប់ធញ្ញជាតិ ferrite ព្រំដែនគ្រាប់ធញ្ញជាតិ និងព្រំដែន α/\(\gamma\) ដូចដែលបានណែនាំដោយ អ្នកស្រាវជ្រាវផ្សេងទៀត។៧០.៧១.
(ក) ការវិភាគ SEM-EMF (1, 2 និង 3) នៃសន្លាក់ផ្សារដែកជាមួយ E2;
សរីរវិទ្យាផ្ទៃនៃគំរូតំណាង និង EMFs ដែលត្រូវគ្នារបស់ពួកគេត្រូវបានបង្ហាញនៅក្នុងរូបភព។10a–c។នៅលើរូបភព។រូបភាព 10a និង 10b បង្ហាញមីក្រូក្រាហ្វ SEM និង EMF របស់ពួកគេនៃសន្លាក់ welded ដោយប្រើអេឡិចត្រូត E1 និង E2 នៅក្នុងតំបន់ផ្សាររៀងគ្នា និងក្នុងរូបភព។10c បង្ហាញ SEM micrographs និង EMF spectra នៃ OM ដែលមានផ្ទុក austenite (\(\gamma\)) និង ferrite (\(\alpha\))) phases ដោយគ្មាន precipitates ។ដូចដែលបានបង្ហាញនៅក្នុងវិសាលគម EDS នៅក្នុងរូបភាពទី 10a ភាគរយនៃ Cr (21.69 wt.%) និង Mo (2.65 wt.%) បើប្រៀបធៀបទៅនឹង 6.25 wt.% Ni ផ្តល់នូវអារម្មណ៍នៃសមតុល្យដែលត្រូវគ្នានៃដំណាក់កាល ferrite-austenitic ។រចនាសម្ព័ន្ធខ្នាតតូចជាមួយនឹងការថយចុះខ្ពស់នៃមាតិកានៃក្រូមីញ៉ូម (15.97 វ៉ាត់។ %) និងម៉ូលីបដិន (1.06 វ៉ាត់។ %) បើប្រៀបធៀបជាមួយនឹងមាតិកាខ្ពស់នៃនីកែល (10.08 wt.%) នៅក្នុងមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធនៃសន្លាក់ផ្សារដែកនៃអេឡិចត្រូត E2 ដែលបានបង្ហាញនៅក្នុង រូប។1. ប្រៀបធៀប។វិសាលគម EMF 10b ។រូបរាង acicular ជាមួយនឹងរចនាសម្ព័ន្ធ austenitic ល្អិតល្អន់ដែលឃើញនៅក្នុង WZ ដែលបានបង្ហាញនៅក្នុងរូបភព។10b បញ្ជាក់ពីការថយចុះដែលអាចកើតមាននៃធាតុ ferritizing (Cr និង Mo) នៅក្នុង weld និងទឹកភ្លៀងនៃ chromium nitride (Cr2N) - ដំណាក់កាល austenitic ។ការចែកចាយនៃភាគល្អិតទឹកភ្លៀងនៅតាមបណ្តោយព្រំដែននៃដំណាក់កាល austenitic (\(\gamma\)) និង ferritic (\(\alpha\)) នៃសន្លាក់ផ្សារ DSS បញ្ជាក់ពីសេចក្តីថ្លែងការណ៍នេះ 72,73,74 ។នេះក៏បណ្តាលឱ្យមានដំណើរការ corrosion ខ្សោយរបស់វាផងដែរ ចាប់តាំងពី Cr ត្រូវបានចាត់ទុកថាជាធាតុសំខាន់សម្រាប់ការបង្កើតខ្សែភាពយន្តអកម្មដែលធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវភាពធន់នឹងការ corrosion ក្នុងតំបន់នៃ steel59,75 ដូចដែលបានបង្ហាញនៅក្នុងរូបភាព 10b ។វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថា BM នៅក្នុងមីក្រូក្រាហ្វ SEM នៅក្នុងរូបភាព 10c បង្ហាញពីការចម្រាញ់គ្រាប់ធញ្ញជាតិដ៏រឹងមាំ ខណៈដែលលទ្ធផល EDS របស់វាបង្ហាញ Cr (23.32 wt%), Mo (3.33 wt%) និង Ni (6.32 wt) ។% លក្ខណៈសម្បត្តិគីមីល្អ។%) ជាធាតុលោហធាតុសំខាន់សម្រាប់ពិនិត្យមើលលំនឹងមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធនៃដំណាក់កាល ferrite-austenitic នៃរចនាសម្ព័ន្ធ DSS76 ។លទ្ធផលនៃការវិភាគ EMF spectroscopic សមាសធាតុនៃសន្លាក់ welded នៃអេឡិចត្រូត E1 បង្ហាញអំពីភាពត្រឹមត្រូវនៃការប្រើប្រាស់របស់វាក្នុងការសាងសង់ និងបរិស្ថានឈ្លានពានបន្តិច ចាប់តាំងពីអតីត austenite និង ferrite stabilizers នៅក្នុង microstructure អនុលោមតាមស្តង់ដារ DSS AISI 220541.72 សម្រាប់សន្លាក់ welded, 77 ។
មីក្រូក្រាហ្វ SEM នៃសន្លាក់ផ្សារ ដែល (ក) អេឡិចត្រូត E1 នៃតំបន់ផ្សារដែកមានវិសាលគម EMF (ខ) អេឡិចត្រូត E2 នៃតំបន់ផ្សារដែកមានវិសាលគម EMF (គ) OM មានវិសាលគម EMF ។
នៅក្នុងការអនុវត្ត វាត្រូវបានគេសង្កេតឃើញថា DSS welds រឹងនៅក្នុងរបៀប ferritic (F-mode) យ៉ាងពេញលេញ ជាមួយនឹង nuclei austenite នៅក្រោមសីតុណ្ហភាព ferritic solvus ដែលពឹងផ្អែកជាចម្បងលើសមាមាត្រសមមូលនៃក្រូមីញ៉ូមទៅនីកែល (Creq/Nieq) (> 1.95 constitutes mode F) អ្នកស្រាវជ្រាវមួយចំនួនបានកត់សម្គាល់ពីឥទ្ធិពលនៃដែកថែបនេះដោយសារតែសមត្ថភាពនៃការសាយភាយដ៏រឹងមាំរបស់ Cr និង Mo ជាធាតុបង្កើត ferrite ក្នុងដំណាក់កាល ferrite8078,79។វាច្បាស់ណាស់ថា DSS 2205 BM មានបរិមាណ Cr និង Mo ខ្ពស់ (បង្ហាញ Creq ខ្ពស់ជាង) ប៉ុន្តែមានមាតិកា Ni ទាបជាងការផ្សារភ្ជាប់ជាមួយនឹងអេឡិចត្រូត E1, E2 និង C ដែលរួមចំណែកដល់សមាមាត្រ Creq/Nieq ខ្ពស់។នេះក៏បង្ហាញឱ្យឃើញផងដែរនៅក្នុងការសិក្សាបច្ចុប្បន្ន ដូចដែលបានបង្ហាញក្នុងតារាងទី 4 ដែលសមាមាត្រ Creq/Nieq ត្រូវបានកំណត់សម្រាប់ DSS 2205 BM ខាងលើ 1.95 ។វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថាការផ្សារភ្ជាប់ជាមួយនឹងអេឡិចត្រូត E1, E2 និង C រឹងនៅក្នុងរបៀប austenitic-ferritic (របៀប AF), របៀប austenitic (របៀប A) និងរបៀប ferritic-austenitic រៀងគ្នាដោយសារតែមាតិកាខ្ពស់នៃរបៀបច្រើន (របៀប FA) ។ .) ដូចដែលបានបង្ហាញក្នុងតារាងទី 4 ខ្លឹមសារនៃ Ni, Cr និង Mo នៅក្នុង weld គឺតិចជាង ដែលបង្ហាញថាសមាមាត្រ Creq/Nieq គឺទាបជាង BM ។ferrite បឋមនៅក្នុង welds អេឡិចត្រូត E2 មាន ​​morphology ferrite vermicular ហើយសមាមាត្រ Creq / Nieq ដែលបានកំណត់គឺ 1.20 ដូចដែលបានពិពណ៌នានៅក្នុងតារាងទី 4 ។
នៅលើរូបភព។11a បង្ហាញ Open Circuit Potential (OCP) ធៀបនឹងពេលវេលាសម្រាប់រចនាសម្ព័ន្ធដែក AISI DSS 2205 ក្នុងដំណោះស្រាយ 3.5% NaCl ។វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថាខ្សែកោង ORP ផ្លាស់ប្តូរឆ្ពោះទៅរកសក្តានុពលវិជ្ជមានបន្ថែមទៀតដែលបង្ហាញពីរូបរាងនៃខ្សែភាពយន្តអកម្មនៅលើផ្ទៃនៃគំរូលោហៈ ការធ្លាក់ចុះនៃសក្តានុពលបង្ហាញពីការ corrosion ទូទៅ ហើយសក្តានុពលស្ទើរតែថេរតាមពេលវេលាបង្ហាញពីការបង្កើត។ ខ្សែភាពយន្តអកម្មតាមពេលវេលា។, ផ្ទៃនៃសំណាកមានស្ថេរភាព និងមានស្អិត 77. ខ្សែកោងបង្ហាញពីស្រទាប់ខាងក្រោមពិសោធន៍ក្រោមលក្ខខណ្ឌស្ថេរភាពសម្រាប់សំណាកទាំងអស់នៅក្នុងអេឡិចត្រូលីតដែលមានដំណោះស្រាយ NaCl 3.5% លើកលែងតែគំរូទី 7 (weld joint with C-electrode), ដែលបង្ហាញពីអស្ថិរភាពតិចតួច។អស្ថិរភាពនេះអាចប្រៀបធៀបទៅនឹងវត្តមានរបស់អ៊ីយ៉ុងក្លរួ (Cl-) នៅក្នុងដំណោះស្រាយដែលអាចបង្កើនល្បឿនប្រតិកម្ម corrosion យ៉ាងខ្លាំង ដោយហេតុនេះបង្កើនកម្រិតនៃការ corrosion ។ការសង្កេតក្នុងអំឡុងពេលស្កេន OCP ដោយគ្មានសក្តានុពលដែលបានអនុវត្តបានបង្ហាញថា Cl នៅក្នុងប្រតិកម្មអាចប៉ះពាល់ដល់ភាពធន់ទ្រាំនិងស្ថេរភាពនៃទែរម៉ូម៉ែត្រនៃគំរូនៅក្នុងបរិស្ថានឈ្លានពាន។ម៉ា et al ។81 និង Lotho et al ។5 បានបញ្ជាក់ការអះអាងដែលថា Cl- ដើរតួនាទីក្នុងការបង្កើនល្បឿននៃការរិចរិលនៃខ្សែភាពយន្តអកម្មនៅលើស្រទាប់ខាងក្រោម ដោយហេតុនេះរួមចំណែកដល់ការពាក់បន្ថែមទៀត។
ការវិភាគអេឡិចត្រូគីមីនៃសំណាកដែលបានសិក្សា៖ (ក) ការវិវត្តន៍នៃ RSD អាស្រ័យលើពេលវេលា និង (ខ) ប៉ូតាស្យូមប៉ូឡូរីសនៃសំណាកនៅក្នុងដំណោះស្រាយ NaCl 3.5% ។
នៅលើរូបភព។11b បង្ហាញពីការវិភាគប្រៀបធៀបនៃខ្សែកោងប៉ូលប៉ូតាស្យូមប៉ូឡូញ (PPC) នៃសន្លាក់ welded នៃអេឡិចត្រូត E1, E2 និង C ក្រោមឥទ្ធិពលនៃដំណោះស្រាយ NaCl 3.5% ។ផ្សារដែកសំណាក BM នៅក្នុង PPC និងដំណោះស្រាយ NaCl 3.5% បានបង្ហាញពីអាកប្បកិរិយាអកម្ម។តារាងទី 5 បង្ហាញពីប៉ារ៉ាម៉ែត្រនៃការវិភាគអេឡិចត្រូគីមីនៃគំរូដែលទទួលបានពីខ្សែកោង PPC ដូចជា Ecorr (សក្តានុពល corrosion) និង Epit (សក្តានុពល corrosion pitting) និងគម្លាតដែលពាក់ព័ន្ធរបស់វា។បើប្រៀបធៀបទៅនឹងសំណាកលេខ 2 និងលេខ 5 ផ្សេងទៀតដែលភ្ជាប់ជាមួយអេឡិចត្រូត E1 និង E2 គំរូលេខ 1 និងលេខ 7 (BM និងសន្លាក់ផ្សារដែកជាមួយអេឡិចត្រូត C) បានបង្ហាញពីសក្តានុពលខ្ពស់សម្រាប់ការ corrosion pitting នៅក្នុងដំណោះស្រាយ NaCl (រូបភាព 11b ។ )លក្ខណៈសម្បត្តិអសកម្មខ្ពស់នៃអតីតបើប្រៀបធៀបទៅនឹងវត្ថុក្រោយគឺដោយសារតែតុល្យភាពនៃសមាសធាតុមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធនៃដែកថែប (ដំណាក់កាល austenitic និង ferritic) និងការប្រមូលផ្តុំនៃធាតុ alloying ។ដោយសារតែវត្តមាននៃដំណាក់កាល ferrite និង austenitic នៅក្នុង microstructure, Resendea et al ។82 បានគាំទ្រអាកប្បកិរិយាអកម្មនៃ DSS នៅក្នុងប្រព័ន្ធផ្សព្វផ្សាយឈ្លានពាន។ដំណើរការទាបនៃសំណាកដែលផ្សារដែកជាមួយអេឡិចត្រូត E1 និង E2 អាចត្រូវបានផ្សារភ្ជាប់ជាមួយនឹងការថយចុះនៃធាតុយ៉ាន់ស្ព័រសំខាន់ៗដូចជា Cr និង Mo នៅក្នុងតំបន់ផ្សារ (WZ) ចាប់តាំងពីពួកវាធ្វើឱ្យដំណាក់កាល ferrite មានស្ថេរភាព (Cr និង Mo) ដើរតួជា passivators Alloys ក្នុងដំណាក់កាល austenitic នៃដែកកត់សុី។ឥទ្ធិពលនៃធាតុទាំងនេះលើភាពធន់នឹងការជ្រាបទឹកគឺធំជាងនៅក្នុងដំណាក់កាល austenitic ជាងនៅដំណាក់កាល ferritic ។សម្រាប់ហេតុផលនេះ ដំណាក់កាល ferritic ឆ្លងកាត់ដំណាក់កាល passivation លឿនជាងដំណាក់កាល austenitic ដែលត្រូវបានផ្សារភ្ជាប់ជាមួយនឹងតំបន់ passivation ដំបូងនៃខ្សែកោង polarization ។ធាតុទាំងនេះមានផលប៉ះពាល់យ៉ាងសំខាន់ទៅលើភាពធន់នឹងការជ្រាបទឹករបស់ DSS ដោយសារតែភាពធន់នឹងការជ្រាបខ្ពស់របស់ពួកគេនៅក្នុងដំណាក់កាល austenitic បើប្រៀបធៀបទៅនឹងដំណាក់កាល ferritic ។ដូច្នេះការឆ្លងកាត់យ៉ាងលឿននៃដំណាក់កាល ferrite គឺខ្ពស់ជាង 81% នៃដំណាក់កាល austenite ។ទោះបីជា Cl- នៅក្នុងដំណោះស្រាយមានឥទ្ធិពលអវិជ្ជមានយ៉ាងខ្លាំងទៅលើសមត្ថភាពឆ្លងកាត់នៃខ្សែភាពយន្តដែក 83 ។អាស្រ័យហេតុនេះ ស្ថេរភាពនៃខ្សែភាពយន្តអកម្មនៃគំរូនឹងត្រូវបានកាត់បន្ថយយ៉ាងខ្លាំង84។ពីតារាង។6 ក៏បង្ហាញផងដែរថាសក្តានុពលនៃការច្រេះ (Ecorr) នៃសន្លាក់ welded ជាមួយអេឡិចត្រូត E1 មានស្ថេរភាពតិចតួចនៅក្នុងដំណោះស្រាយបើប្រៀបធៀបទៅនឹងសន្លាក់ welded ជាមួយអេឡិចត្រូត E2 ។នេះត្រូវបានបញ្ជាក់ផងដែរដោយតម្លៃទាបនៃភាពរឹងនៃ welds ដោយប្រើអេឡិចត្រូត E1 និង E2 នៅក្នុងរូបភព។4a,b ដែលដោយសារតែមាតិកាទាបនៃ ferrite (តារាងទី 5) និងមាតិកាទាបនៃ chromium និង molybdenum (តារាងទី 4) នៅក្នុងរចនាសម្ព័ន្ធដែកធ្វើពី។វាអាចត្រូវបានសន្និដ្ឋានថាភាពធន់ទ្រាំ corrosion នៃដែកថែបនៅក្នុងបរិស្ថានសមុទ្រក្លែងធ្វើកើនឡើងជាមួយនឹងការថយចុះនៃចរន្តផ្សារនិងថយចុះជាមួយនឹងមាតិកា Cr និង Mo ទាបនិងមាតិកា ferrite ទាប។សេចក្តីថ្លែងការណ៍នេះគឺស្របជាមួយនឹងការសិក្សាដោយ Salim et al.85 លើឥទ្ធិពលនៃប៉ារ៉ាម៉ែត្រផ្សារដូចជាចរន្តផ្សារលើភាពធន់ច្រេះនៃដែកផ្សារ។នៅពេលដែលក្លរីតជ្រាបចូលទៅក្នុងដែកថែបតាមរយៈមធ្យោបាយផ្សេងៗដូចជាការស្រូបយក capillary និងការសាយភាយ រណ្តៅ (pitting corrosion) នៃរូបរាង និងជម្រៅមិនស្មើគ្នាត្រូវបានបង្កើតឡើង។យន្តការមានភាពខុសប្លែកគ្នាយ៉ាងខ្លាំងនៅក្នុងដំណោះស្រាយ pH ខ្ពស់ដែលក្រុមជុំវិញ (OH-) ត្រូវបានទាក់ទាញយ៉ាងសាមញ្ញទៅលើផ្ទៃដែក ធ្វើឱ្យមានស្ថេរភាពនៃខ្សែភាពយន្តអកម្ម និងផ្តល់នូវការការពារបន្ថែមទៅលើផ្ទៃដែក 25,86 ។ភាពធន់នឹងច្រេះដ៏ល្អបំផុតនៃគំរូលេខ 1 និងលេខ 7 គឺដោយសារតែវត្តមាននៅក្នុងរចនាសម្ព័ន្ធដែកនៃចំនួនដ៏ច្រើននៃ δ-ferrite (តារាងទី 5) និងបរិមាណដ៏ច្រើននៃ Cr និង Mo (តារាងទី 4) ចាប់តាំងពី កម្រិតនៃការ corrosion pitting មានវត្តមានជាចម្បងនៅក្នុងដែក welded ដោយវិធីសាស្រ្ត DSS នៅក្នុងរចនាសម្ព័ន្ធដំណាក់កាល austenitic នៃផ្នែក។ដូច្នេះសមាសធាតុគីមីនៃយ៉ាន់ស្ព័រដើរតួនាទីយ៉ាងសំខាន់ក្នុងការដំណើរការ corrosion នៃសន្លាក់ welded87,88 ។លើសពីនេះទៀតវាត្រូវបានគេសង្កេតឃើញថាគំរូដែលបានផ្សារដោយប្រើអេឡិចត្រូត E1 និង C នៅក្នុងការសិក្សានេះបង្ហាញពីតម្លៃ Ecorr ទាបពីខ្សែកោង PPC ជាងការផ្សារភ្ជាប់ដោយប្រើអេឡិចត្រូត E2 ពីខ្សែកោង OCP (តារាងទី 5) ។ដូច្នេះតំបន់ anode ចាប់ផ្តើមនៅសក្តានុពលទាប។ការផ្លាស់ប្តូរនេះគឺដោយសារតែស្ថេរភាពផ្នែកខ្លះនៃស្រទាប់ passivation ដែលបង្កើតឡើងនៅលើផ្ទៃនៃគំរូ និងបន្ទាត់រាងប៉ូល cathodic ដែលកើតឡើងមុនពេលស្ថេរភាពពេញលេញនៃ OCP89 ត្រូវបានសម្រេច។នៅលើរូបភព។12a និង b បង្ហាញរូបភាព 3D optical profiler នៃសំណាកដែលខូចដោយពិសោធន៍នៅក្រោមលក្ខខណ្ឌនៃការផ្សារផ្សេងៗ។វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថាទំហំ corrosion pitting នៃគំរូកើនឡើងជាមួយនឹងសក្តានុពល corrosion pitting ទាបដែលបង្កើតឡើងដោយចរន្តផ្សារខ្ពស់នៃ 110 A (រូបភព។ 12b) ប្រៀបធៀបទៅនឹងទំហំ corrosion pitting ដែលទទួលបានសម្រាប់ welds ជាមួយនឹងសមាមាត្រចរន្តផ្សារទាបនៃ 90 A. (រូបទី 12 ក)។នេះបញ្ជាក់ពីការអះអាងរបស់ Mohammed90's ថាខ្សែរអិលត្រូវបានបង្កើតឡើងនៅលើផ្ទៃនៃគំរូដើម្បីបំផ្លាញខ្សែភាពយន្ត passivation លើផ្ទៃដោយបញ្ចោញស្រទាប់ខាងក្រោមទៅជាដំណោះស្រាយ NaCl 3.5% ដូច្នេះក្លរួចាប់ផ្តើមវាយលុកដែលបណ្តាលឱ្យវត្ថុធាតុរលាយ។
ការវិភាគ SEM-EDS នៅក្នុងតារាងទី 4 បង្ហាញថាតម្លៃ PREN នៃដំណាក់កាល austenitic នីមួយៗគឺខ្ពស់ជាង ferrite នៅក្នុង welds និង BM ទាំងអស់។ការចាប់ផ្តើមនៃការ pitting នៅចំណុចប្រទាក់ ferrite / austenite បង្កើនល្បឿនការបំផ្លាញនៃស្រទាប់សម្ភារៈអកម្មដោយសារតែភាពមិនដូចគ្នានិងការបំបែកនៃធាតុដែលកើតឡើងនៅក្នុងតំបន់ទាំងនេះ 91 ។មិនដូចដំណាក់កាល austenitic ដែលតម្លៃសមមូលធន់ទ្រាំនឹងរណ្តៅ (PRE) ខ្ពស់ជាង ការចាប់ផ្តើម pitting ក្នុងដំណាក់កាល ferritic គឺដោយសារតែតម្លៃ PRE ទាប (តារាងទី 4) ។ដំណាក់កាល austenite ហាក់ដូចជាមានបរិមាណដ៏ច្រើននៃស្ថេរភាព austenite (ការរលាយអាសូត) ដែលផ្តល់នូវកំហាប់ខ្ពស់នៃធាតុនេះ ហើយដូច្នេះភាពធន់ទ្រាំខ្ពស់ទៅនឹង pitting92 ។
នៅលើរូបភព។រូបភាពទី 13 បង្ហាញពីខ្សែកោងសីតុណ្ហភាព pitting ដ៏សំខាន់សម្រាប់ផ្សារដែក E1, E2 និង C ។ដែលបានផ្តល់ឱ្យថាដង់ស៊ីតេបច្ចុប្បន្នបានកើនឡើងដល់ 100 µA / cm2 ដោយសារតែ pitting កំឡុងពេលធ្វើតេស្ត ASTM វាច្បាស់ណាស់ថាការផ្សារភ្ជាប់ @ 110A ជាមួយ E1 បង្ហាញពីសីតុណ្ហភាពសំខាន់អប្បបរមានៃ pitting 27.5 ° C អមដោយការ soldering E2 @ 90A បង្ហាញ CPT នៃ 40 ។ °C ហើយក្នុងករណី C@110A CPT ខ្ពស់បំផុតគឺ 41 °C។លទ្ធផល​ដែល​បាន​សង្កេត​ឃើញ​គឺ​មាន​ការ​ឯកភាព​គ្នា​យ៉ាង​ល្អ​ជាមួយ​នឹង​លទ្ធផល​ដែល​បាន​សង្កេត​ឃើញ​នៃ​ការ​ធ្វើ​តេស្ត​ប៉ូឡូរីស។
លក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិក និងឥរិយាបថច្រេះនៃផ្សារដែកអ៊ីណុកពីរជាន់ត្រូវបានស៊ើបអង្កេតដោយប្រើអេឡិចត្រូត E1 និង E2 ថ្មី។អេឡិចត្រូតអាល់កាឡាំង (E1) និងអេឡិចត្រូតអាសុីត (E2) ដែលប្រើក្នុងដំណើរការ SMAW ត្រូវបានស្រោបដោយជោគជ័យជាមួយនឹងសមាសធាតុ flux ជាមួយនឹងសមាមាត្រគ្របដណ្តប់សរុប 1.7 មីលីម៉ែត្រ និងសន្ទស្សន៍អាល់កាឡាំង 2.40 និង 0.40 រៀងគ្នា។ស្ថេរភាពកម្ដៅនៃលំហូរដែលបានរៀបចំដោយប្រើ TGA នៅក្នុងឧបករណ៍ផ្ទុកអសកម្មត្រូវបានវាយតម្លៃ។វត្តមាននៃមាតិកាខ្ពស់នៃ TiO2 (%) នៅក្នុងម៉ាទ្រីស flux ធ្វើអោយប្រសើរឡើងនូវការដក slag នៃ weldments សម្រាប់អេឡិចត្រូតដែលស្រោបដោយលំហូរអាស៊ីត (E2) បើប្រៀបធៀបទៅនឹងអេឡិចត្រូតដែលស្រោបដោយ flux មូលដ្ឋាន (E1) ។ទោះបីជាអេឡិចត្រូដដែលស្រោបពីរ (E1 និង E2) មានសមត្ថភាពចាប់ផ្តើមធ្នូល្អ។លក្ខខណ្ឌនៃការផ្សារ ជាពិសេសការបញ្ចូលកំដៅ ចរន្តផ្សារ និងល្បឿនដើរតួនាទីយ៉ាងសំខាន់ក្នុងការសម្រេចបាននូវតុល្យភាពដំណាក់កាល austenite/ferrite នៃ welds DSS 2205 និងលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចដ៏ល្អឥតខ្ចោះនៃ weld ។សន្លាក់ដែលភ្ជាប់ជាមួយអេឡិចត្រូត E1 បានបង្ហាញលក្ខណៈសម្បត្តិ tensile ដ៏ល្អ (shear 0.2% YS = 497 MPa និង UTS = 732 MPa) ដោយបញ្ជាក់ថា អេឡិចត្រូតដែលស្រោបដោយ flux មូលដ្ឋានមានសន្ទស្សន៍មូលដ្ឋានខ្ពស់បើប្រៀបធៀបទៅនឹងអេឡិចត្រូតដែលស្រោបដោយលំហូរទឹកអាស៊ីត។អេឡិចត្រូតបង្ហាញលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិកកាន់តែប្រសើរជាមួយនឹងអាល់កាឡាំងទាប។វាច្បាស់ណាស់ថានៅក្នុងសន្លាក់ welded នៃអេឡិចត្រូតជាមួយនឹងថ្នាំកូតថ្មី (E1 និង E2) មិនមានលំនឹងនៃដំណាក់កាល ferrite-austenitic ដែលត្រូវបានបង្ហាញដោយប្រើការវិភាគ OES និង SEM-EDS នៃ weld និងបរិមាណដោយប្រភាគបរិមាណនៅក្នុង ផ្សារដែក។Metallography បានបញ្ជាក់ពីការសិក្សា SEM របស់ពួកគេ។រចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូ។នេះគឺដោយសារតែការថយចុះនៃធាតុយ៉ាន់ស្ព័រដូចជា Cr និង Mo និងការចេញផ្សាយដែលអាចកើតមាននៃ Cr2N កំឡុងពេលផ្សារ ដែលត្រូវបានបញ្ជាក់ដោយការស្កេនបន្ទាត់ EDS ។នេះត្រូវបានគាំទ្របន្ថែមទៀតដោយតម្លៃរឹងទាបដែលត្រូវបានអង្កេតនៅក្នុង welds ជាមួយ E1 និង E2 electrodes ដោយសារតែសមាមាត្រទាបនៃធាតុ ferrite និង alloying របស់ពួកគេនៅក្នុងរចនាសម្ព័ន្ធដែក។ភស្តុតាងនៃការ corrosion Potential (Ecorr) នៃ welds ដោយប្រើអេឡិចត្រូត E1 បានបង្ហាញថាមានភាពធន់ទ្រាំទៅនឹងការ corrosion បន្តិចបើប្រៀបធៀបទៅនឹង welds ដោយប្រើអេឡិចត្រូត E2 ។នេះបញ្ជាក់ពីប្រសិទ្ធភាពនៃអេឡិចត្រូតដែលបានបង្កើតថ្មីនៅក្នុងផ្សារដែកដែលត្រូវបានសាកល្បងនៅក្នុងបរិយាកាស 3.5% NaCl ដោយគ្មានសមាសធាតុផ្សំនៃលោហធាតុ។វាអាចត្រូវបានសន្និដ្ឋានថាភាពធន់ទ្រាំ corrosion នៅក្នុងបរិស្ថានសមុទ្រក្លែងធ្វើកើនឡើងជាមួយនឹងការថយចុះនៃចរន្តផ្សារ។ដូច្នេះទឹកភ្លៀងនៃ carbides និង nitrides និងការថយចុះជាបន្តបន្ទាប់នៃភាពធន់ទ្រាំ corrosion នៃសន្លាក់ welded ដោយប្រើអេឡិចត្រូត E1 និង E2 ត្រូវបានពន្យល់ដោយការកើនឡើងនៃចរន្តផ្សារដែលនាំឱ្យមានអតុល្យភាពនៃតុល្យភាពដំណាក់កាលនៃសន្លាក់ welded ពីដែកគោលពីរ។
តាមការស្នើសុំ ទិន្នន័យសម្រាប់ការសិក្សានេះនឹងត្រូវបានផ្តល់ដោយអ្នកនិពន្ធរៀងៗខ្លួន។
Smook O., Nenonen P., Hanninen H. និង Liimatainen J. រចនាសម្ព័ន្ធខ្នាតតូចនៃដែកអ៊ីណុក super duplex បង្កើតឡើងដោយលោហធាតុម្សៅ ការចុច isostatic ក្តៅក្នុងការព្យាបាលកំដៅឧស្សាហកម្ម។លោហៈ។អាលម៉ាម៉ារ។ត្រេកត្រអាល។A 35, 2103. https://doi.org/10.1007/s11661-004-0158-9 (2004) ។
Kuroda T., Ikeuchi K. និង Kitagawa Y. ការគ្រប់គ្រងមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធក្នុងការភ្ជាប់ដែកអ៊ីណុកទំនើប។ក្នុងការកែច្នៃសម្ភារៈថ្មីសម្រាប់ថាមពលអេឡិចត្រូម៉ាញ៉េទិចកម្រិតខ្ពស់ លេខ 419–422 (2005)។
Smook O. មីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធ និងលក្ខណៈសម្បត្តិនៃដែកអ៊ីណុកទំនើបពីរជាន់នៃលោហធាតុម្សៅទំនើប។វិទ្យាស្ថានបច្ចេកវិទ្យាភូមិន្ទ (២០០៤)
Lotto, TR និង Babalola, P. Polarization Corrosion Behavior and Microstructural Analysis of AA1070 Aluminum and Silicon Carbide Matrix Composites at Acid Chloride Concentrations.វិស្វករបញ្ចុះបញ្ចូល។4, 1. https://doi.org/10.1080/23311916.2017.1422229 (2017).
Bonollo F., Tiziani A. និង Ferro P. ដំណើរការផ្សារ ការផ្លាស់ប្តូរមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធ និងលក្ខណៈសម្បត្តិចុងក្រោយនៃដែកអ៊ីណុក duplex និង super duplex ។ដែកអ៊ីណុកពីរជាន់ 141–159 (John Wiley & Sons Inc., Hoboken, 2013)។
Kisasoz A., Gurel S. និង Karaaslan A. ឥទ្ធិពលនៃពេលវេលា annealing និងអត្រាត្រជាក់នៅលើដំណើរការនៃការដាក់ប្រាក់នៅក្នុងដែកថែបដែលធន់នឹងការ corrosion ពីរដំណាក់កាល។លោហៈ។វិទ្យាសាស្ត្រ។ការព្យាបាលកំដៅ។57, 544. https://doi.org/10.1007/s11041-016-9919-5 (2016).
Shrikant S, Saravanan P, Govindarajan P, Sisodia S និង Ravi K. ការអភិវឌ្ឍន៍ដែកអ៊ីណុកគ្មានខ្លាញ់ (LDSS) ជាមួយនឹងលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិច និងច្រេះដ៏ល្អឥតខ្ចោះនៅក្នុងមន្ទីរពិសោធន៍។អាលម៉ា កម្រិតខ្ពស់។ធុង​ផ្ទុក។794, 714 (2013) ។
Murkute P., Pasebani S. និង Isgor OB លក្ខណៈលោហធាតុ និងគីមីអេឡិចត្រូលីតនៃស្រទាប់ដែកអ៊ីណុកទំនើបជាន់លើលើស្រទាប់ដែកស្រាលដែលទទួលបានដោយការលាយឡាស៊ែរក្នុងស្រទាប់ម្សៅ។វិទ្យាសាស្ត្រ។Rep. 10, 10162. https://doi.org/10.1038/s41598-020-67249-2 (2020).
Oshima, T., Khabara, Y. និង Kuroda, K. ការខិតខំប្រឹងប្រែងដើម្បីសន្សំនីកែលនៅក្នុងដែកអ៊ីណុក austenitic ។ISIJ International 47, 359. https://doi.org/10.2355/isijinternational.47.359 (2007).
Oikawa W., Tsuge S. និង Gonome F. ការអភិវឌ្ឍន៍ស៊េរីថ្មីនៃដែកអ៊ីណុកពីរជាន់គ្មានខ្លាញ់។NSSC 2120™, NSSC™ 2351. របាយការណ៍បច្ចេកទេសដែក NIPPON លេខ 126 (2021)។